Для определения длины хода поршня Xпор и усилия на штоке Fшт изобразим в масштабе расчётную схему рабочего оборудования (Рисунок 2.15).
Усилие на штоке определим для двух неблагоприятных случаев нахождения виброплиты.
1) Виброплита находится в нижнем положении при подъёме (вертикальная статическая сила прижатия Fвст к балласту (Рисунок 2.15) не действует) (Рисунок 2.14).
Рисунок 2.14-Схема к определению усилия на штоке
Рисунок 2.15-Расчетная схема к определению длины хода поршня и усилия на шток
: 
;
, (2.73)
где 
- масса рабочего оборудования, кг [5].
,(2.74)
где 
- приведённая масса виброплиты, кг ( =460 кг); 
- масса рамы, кг ( =682 кг [5]); 
- масса установки электродвигателя, кг; 
- масса элементов присоединения, кг ( Принято 
=100кг); 
- масса щеки, кг ( =72 кг [5]).
,(2.75)
где 
- масса электродвигателя, кг ( 
=160кг); 
- масса элементов установки, кг (Принято 
=70кг).
.
Тогда:
В итоге:
.
2) Виброплита находится во взаимодействии с балластом (действует FВТЯГСТ) (Рисунок 2.16).
: 
;
,(2.76)
где 
- вертикальная статическая сила прижатия виброплиты к балласту, Н (Принято 
= 
).
Рисунок 2.16 - Схема к определению усилия на штоке
.
Определяем минимально необходимую площадь рабочей поверхности поршня в поршневой полости, м2:
,(2.77)
где 
- номинальное давление в гидроцилиндре, Па ( =10 Мпа); 2 – устанавливается два гидроцилиндра.
.
Тогда минимально необходимый диаметр поршня для прижатия плиты к балласту найден из формулы:
. (2.78)
.(2.79)
.
Определяется минимально необходимая площадь рабочей поверхности поршня в итоговой полости при подъёме виброплиты из рабочего положения:
.(2.80)
.
Минимально необходимый диаметр поршня при подъёме определяется из формулы:
,(2.81)
где 
- диаметр штока.
Учитывая отношение рабочих площадей 
, преобразована формула (2.81):
,(2.82)
Из формулы (2.82):
.(2.83)
Минимально необходимый диаметр поршня при подъёме (втягивании) равен:
.
Выбирается большой диаметр т.е. D=80.7 мм.
При известных Xпор=440 мм, D=80.7 мм и φ=1.65 выбираем два гидроцилиндра [6,стр.90] с: Dп=100 мм, dшт=63 мм, Lход=450 мм.
Габаритные размеры показаны на рисунке 2.17.
Рисунок 2.17 – Габаритные размеры гидроцилиндра
Расчёт рессорной подвески
На рессорные подвески действует горизонтальная статическая сила сопротивления балласта (Рисунок 2.14) FСТГ и FСТВ.
Определяется изгибная прочность рессор и подбираются сечения bxh.
Изобразим расчётную схему рессорной подвески (Рисунок 2.18).
Рисунок 2.18 – Расчетная схема рессорной подвески
, (2.84)
где 
- статическая горизонтальная сила сопротивления балласта, воспринимаемая одной рессорной подвеской, Н.
, (2.85)
где 
- приведённый коэффициент жёсткости балласта ( = 
Н/м (см.п.2.1.3); 
- длина отклона рессоры от 
(Рисунок 2.18), м (Примем 
=0.1м).
,(2.86)
где 
- изгибающий момент, действующий на рессорную подвеску от 
, 
.
Находится максимальный изгибающий момент (Рисунок 2.18):
: 
Находится момент сопротивления в опасном сечении:
,(2.87)
где 
- допускаемое напряжение на изгиб, МПа (Для стали 65г 
=360МПа [7]).
.
Для прямоугольного сечения:
,(2.88)
где 
- ширина рессоры, см ( =12 см).
Тогда из формулы (2.88):
;(2.89)
.
Принята толщина рессор 
=26 мм, из которых две подкоренных рессоры с толщиной по 2=8 мм и одна рессора цепляющая с толщиной 
=10 мм (Рисунок 2.19).
Рисунок 2.19 – Схема рессор
Эскизная компоновка размещения подбивочного блока на ферме машины приведена на (Рисунке 2.20).
Дата: 2019-05-28, просмотров: 318.
