Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выберите тип работыЧасть дипломаДипломная работаКурсовая работаКонтрольная работаРешение задачРефератНаучно - исследовательская работаОтчет по практикеОтветы на билетыТест/экзамен onlineМонографияЭссеДокладКомпьютерный набор текстаКомпьютерный чертежРецензияПереводРепетиторБизнес-планКонспектыПроверка качестваЭкзамен на сайтеАспирантский рефератМагистерская работаНаучная статьяНаучный трудТехническая редакция текстаЧертеж от рукиДиаграммы, таблицыПрезентация к защитеТезисный планРечь к дипломуДоработка заказа клиентаОтзыв на дипломПубликация статьи в ВАКПубликация статьи в ScopusДипломная работа MBAПовышение оригинальностиКопирайтингДругое

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

7.5.1 Расчёт осветительной сети ОРУ. Для освещения ОРУ выбираем прожекторное освещение.

Преимуществами прожекторного освещения является:

- возможность освещения больших открытых площадей без установки на них опор и прокладки сетей;

- облегчение эксплуатации за счет резкого сокращения числа мест, требующих обслуживания;

- благоприятные условия освещения вертикальных поверхностей.

Недостатками прожекторного освещения является:

- необходимость квалифицированного ухода за прожекторами;

- большее слепящее действие по сравнению со светильниками.

Решающим моментом в выборе прожекторного освещения являются большие размеры освещаемой поверхности и особенно нежелательность, и невозможность установки на ней опор. Высота установки выбирается с учетом требований ограничения слепящего действия и экономических соображений, оправдывающих увеличение высоты. Расчет произведен согласно [2].

Установленная мощность прожекторного освещения определяется по формуле:

Р_уст=m·E_н·K_з·А,                                           (7.2)

где m – коэффициент, равный 0,5 Вт/лм;

E_н – норма освещенности, принимаем равной 5лк [6];

K_з – коэффициент запаса, равный 1,3;

А – освещаемая площадь, равная 784 м²;

Определим установленную мощность прожекторного освещения по формуле (10.21):  

Р_уст=0,5·5·1,3·784,

Для освещения подстанции «ГПП-1» выбираем восемь прожектора типа ПЗР-400 с лампами ДРЛ400 по два прожекторов на опоре. Степень защиты данных прожекторов IP54.

Осевая сила света с лампой ДРЛ400 определяется по формуле:

,                               (7.3)

где Ф₁ - световой поток лампы ДРЛ400, равный 18600 лм согласно [4];

Ф₂ - световой поток лампы ДРЛ500, равный 29000 лм согласно [4].

Тогда по формуле (1.39) получим:

Минимальная высота установки прожектора определяется по формуле:

H_min                     (7.4)

Тогда по формуле (10.22) получим:

H_min

Принимаем высоту h=15м.

Угол наклона в вертикальной плоскости:

      (7.5)

где Фл – световой поток лампы ДРЛ400, равный 18600 лм;

n – КПД прожектора, равный 0,44 [4];

B_вм - половинный максимальный угол рассеивания в вертикальной плоскости, равный 13° [4];

B_гм - половинный максимальный угол рассеивания в горизонтальной плоскости, равный 15° [4].  

Светораспределение прожектора моделируется формулой:

,                 (7.6)

где M, n – справочные коэффициенты, приведены в [4].

Освещение в любой точке:

,                             (7.7)

где в – угол рассеивания.

 Определим угол рассеивания по формуле:

в = arctg h/l –Θ                         (7.8)

Освещенность ближайшей к прожектору точки Еб по формуле (7.24):

где в = arctg 15/52,5-21.93=6,93.

 Суммарная освещенность в ближайшей к прожектору точке:

 

Е_б = Е_1б + Е_2б + Е_3б + Е_4б = 0+2,06+3,56+0,92=6,54лк.

Освещенность середины Ес:

Освещенности от четырех точек установки прожекторов равны:

Е_с1 = Е_с1 = Е_с1 = Е_с1 =1,42лк.

 Суммарная освещенность точки середины:

Е_с=Е_с1·4=1,42·4=5,68лк.

Сечение проводов для осветительной сети выбираем по допустимому току:

,                             (7.9)

где U_ф – фазное напряжение, равное 220 В.

 По [5] выбираем кабель марки АВВГ – 2,5х4, Iдоп=21 А. 

Произведем выбор аппаратов защиты для наружного освещения. Номинальные токи автоматического выключателя и его расцепителя выбираем по условиям, приведенным в [12]:    

;                                  (7.10)

                                   (7.11)

Ток срабатывания отсечки I_ср.э проверяем по условию:

I_ср.э³ a×I_ро,                               (7.12)

где a - отношение тока срабатывания аппарата защиты к расчетному току осветительной линии;

I_ро – расчетный ток осветительной сети, А.

I_на³ 14,54 А;

I_нр³ 14,54 А.

Принимаем ВА51-31, I_на= 100 А, I_нр= 20 А, I_ср.э= 3×20 =60 А ,согласно [6].

7.5.2 Расчёт осветительной сети ЗРУ. Освещение ЗРУ –6 кВ выполнено люминесцентными лампами. Произведём замену люминесцентных ламп на светодиодные, а также уточним количество светильников.

Расчет рабочего освещения ведем методом коэффициента использования.

Рабочее освещение предназначено для рационального освещения рабочих мест и рабочих зон, чтобы создать оптимальные условия для трудового процесса во всех производственных помещениях.

 

 

Таблица 7.1

Площадь помещений РУ.

Наименование помещения	Площадь помещения Sп , м 2
Диспетчерская	10,8
Аккумуляторная	25,2
Зал релейной защиты	52
Реакторная 1	40
Реакторная 2	40
Комната хоз. нужд	30
ЗРУ	324
Итого:	522

 

Выбор типа и мощности источника света.

Рассчитаем освещенность на примере ЗРУ

Исходные данные:

- длина –32,4 м;

- ширина –10 м;

- высота –7 м;

- напряжение питания системы освещения – 220 В;

- коэффициент отражения рn = 0,4; рс = 0,3; рпола = 0,5;

Для дежурного освещения подстанции используем светодиодный светильник WT120C фирмы Philips.

Высота подвеса светильников:

Н_р = h_у – h_ст (м),                      (7.13)

где h_у – высота цеха;

h_ст - высота подвеса от потолка.

Н_р = 7 – 3,5 = 3,5 м.

Количество светильников:

,                          (7.14)

где Е_ср – средняя освещенность;

S_р – расчетная площадь цеха, Sр = 324 м2;

K_з – коэффициент запаса, Kз=1,3;

K_и – коэффициент использования светового потока, принимается в зависимости от индекса помещения i, коэффициента отражения рабочей поверхности, стен, потолка;

Ф_л – световой поток лампы, лм.

Расчет дежурного освещения ЗРУ:

=22,1 шт. (принимаем 24 шт.)

По принимаем лампу типа WT120C 1xLED22S/840 со световым потоком 2200 лм/Вт . 

Индекс помещения ( ) рассчитывается по формуле:

,                           (7.15)

где a – длина помещения, м;

b – ширина помещения, м;

H_р – высота подвеса светильников, м.

2,1.

K_и =0,86 (при рn = 0,7, рс = 0,5, рр = 0,2).

Количество светильников дежурного освещения в ЗРУ n = 24 шт, что немного больше расчетной величины, поэтому рассчитаем среднюю фактическую освещенность:

.                             (7.16)

107,8 лк.

Общая установленная мощность дежурного освещения ЗРУ, кВт:

Р_общ = n∙Рл ,                         (7.17)

где Р_л - мощность одной лампы.

Р_общ=24∙ 0,022 =0,528 кВт.

Аналогично производятся расчеты для других помещений, данные заносятся в таблицу.   

Для рабочего освещения подстанции используем светодиодный светильник WT120C фирмы Philips, рабочее освещение рассчитывается из совместной работы с дежурным освещением.

Расчет рабочего освещения:

=44,5 (принимаем 45 шт.)

Количество светильников рабочего освещения в ЗРУ n = 45 шт, что немного больше расчетной величины, поэтому рассчитаем среднюю фактическую освещенность:

202 лк.

Общая установленная мощность рабочего освещения ЗРУ, кВт:

Р_общ=45∙ 0,022 =0,99 кВт.

Таблица 7.2

Расчет осветительных нагрузок дежурного и рабочего освещения

Наименование помещения	Осв-ть не менее : лк. деж./раб.	Индекс помещения,	Кол-во, шт. деж./раб.	Осв-ть факт, лк. деж./раб	Мощность, рабочего осв. кВт.
Диспетчерская	100/200	0,46	2/3	144/216	0,044/0,066
Аккумуляторная	75/150	0,67	3/5	92,6/154	0,066/0,11
Зал ГЩУ	100/200	0,96	6/10	124,9/208,3	0,132/0,22
Реакторная 1	75/150	0,87	4/7	94,7/165,2	0,088/0,154
Реакторная 2	75/150	0,87	4/7	94,7/165,2	0,088/0,154
Помещ.Хоз.нужд	75/150	0,77	3/5	94,7/157,8	0,066/0,11
ЗРУ	100/200	0,86	24/45	107,8/202	0,528/0,99
Итого:			46/82		1,012/1,804

Аварийное освещение    предназначено для безопасной эвакуации людей и продолжения работ, когда отключение основного освещения вызывает нарушение технологического процесса, создает опасность травматизма в местах большого скопления людей.

Освещенность при работе аварийного освещения должна составлять на рабочих поверхностях не менее 5% освещенности, установленной для рабочего освещения этих поверхностей при системе общего освещения, но не менее 2 лк и не более 10 лк. Учитывая вышеизложенное освещенность для аварийного освещения Е =10 лк.

Аварийное освещение выполнено светильниками Jetron JL03-90LED

- коэффициент использования K_и=1;

- коэффициент запаса K_з=1,3;

- минимальная освещенность Е_ав=10 лк;

- световой поток светильника Ф_л=270 лм.

Количество светильников аварийного освещения:

.                      (7.18)

15,6 шт. (принимаем 16 шт.).

Количество светильников аварийного освещения в ЗРУ принимаем 16 шт., что несколько больше расчетной величины, поэтому рассчитываем фактическую аварийную освещенность цеха:

.                  (7.19)

10,2 лк.

Общая установленная мощность аварийного освещения ЗРУ:

Р_общ.ав. = n∙Р_л.                                 (7.20)

Р_общ.ав=16 ∙13 = 0,208 кВт.

Аналогично рассчитываем аварийное освещение для других помещений, данные заносим в таблицу:

Таблица 7.3

Расчет осветительных нагрузок аварийного освещения

Наименование помещения	Осв-ть не менее: лк.	Кол-во, шт.	Осв-ть факт, лк.	Мощность, рабочего осв. кВт.
Диспетчерская	10	1	19,2	0,013
Аккумуляторная	10	1	8,24	0,013
Зал ГЩу	10	3	11,9	0,039
Реакторная 1	10	2	10,3	0,026
Реакторная 2	10	2	10,3	0,026
Помещ.Хоз.нужд	10	2	13,8	0,026
ЗРУ	10	16	10,2	0,208
Итого:		27		0,351

 

Произведем выбор кабелей, питающих щитки освещения.

Условие выбора сечения электрических кабелей имеет вид:

I_р < I_д.д, где I_р - расчетный ток, А;

I_д.д - допустимая длительная токовая нагрузка на кабель, А.

Так как подстанция относится к помещениям с нормальной средой, то:

I_д.д =I_н.д. где I_н.д - длительно допустимый ток для кабелей при нормальных условиях , который приводится в таблицах ПУЭ.

Расчетная нагрузка внутреннего освещения здания Р_р определяется по установленной мощности освещения Р_у и коэффициенту спроса К_с:

.                       (7.21)

Установленная мощность Р_у определяется суммированием мощности ламп всех стационарных светильников, при этом для учета потери в преобразователе умножаем на 1,05:

,                           (7.22)

где N -количество ламп, шт;

Р_л - номинальная мощность лампы, Вт.

Для рабочего освещения цеха

 кВт.

К_с=0,95.

cos =0,95 – для светодиодных светильников .

 кВт.

,                             (7.23)

где =0,33 для светодиодных светильников.

 Квар.

Определяем полную мощность общего освещения:

.                       (7.24)

кВА.

Определяем расчетный ток для выбора кабеля:

 ,                          (7.25)

где U_ном=220 В - номинальное напряжение сети;

 А.

Для питания щита освещения выбираем кабель марки ВВГ, четырехжильный.

Принимаем четырехжильный кабель ВВГ (4х1,5 мм ²), с I_н.д = 16 А.

Нагрузка освещения распределяется равномерно по 3м фазам.

Для рабочего освещения выбираем щит освещения ЩО8505.

Для защиты от токов КЗ и перегрузки выбираются 3 однополюсных выключателя ABB S 201-B 6, I_НОМ=6А, I_Н.Р = 6А. И вводной трехполюсной выключатель ABB S 203-B 6, I_НОМ=6А, I_Н.Р = 6А.

Выбор кабеля, питающего щиток аварийного освещения основного помещения цеха.

Определяем установленную мощность ламп аварийного освещения:

 к Вт.

Определяем расчетную нагрузку Р_Р:

К_с=0,95.

кВт.

.

где =0,33 для светодиодных светильников.

квар.

Определяем полную мощность аварийного освещения:

.

 кВА.

Определяем расчетный ток для выбора кабеля :

А.

Принимаем четырехжильный кабель ВВГ (4х1,5 мм ²), с I_н.д = 16 А.

Светильники аварийного освещения автоматически включаются при аварийном отключении рабочего освещения.

Нагрузка освещения распределяется равномерно по 3м фазам.

Для аварийного освещения выбираем щит освещения ЩО8505.

Для защиты от токов КЗ и перегрузки выбираются 3 однополюсных выключателя ABB S 201-B 6, IНОМ=6А, IН.Р = 6А. И вводной трехполюсной выключатель ABB S 203-B 6, IНОМ=6А, IН.Р = 6А.

Электробезопасность

Подстанция характеризуется наличием токопроводящих полов (металлических, железобетонных).

Согласно ГОСТ 12.2.007.0-75 класс электротехнических изделий по способу защиты от поражения электрическим током соответствует I классу, так как изделия имеют рабочую изоляцию и элемент для заземления.

В отношении опасности поражения людей электрическим током помещения различаются согласно ПУЭ.

Согласно ПУЭ помещения подстанции можно отнести к помещению с повышенной опасностью поражения людей электрическим током.

Для защиты людей от поражения электрическим током применяем защитное заземление электрооборудования. В электроустановках напряжением выше 1000В с большими токами замыкания на землю сопротивление заземляющих устройств, согласно ПУЭ, в любое время года должно быть не более 0,5 Ом. При реконструкции подстанции заземляющее устройство не изменялось. Заземление производится с помощью полосовой стали марки Ст.З размером 40x4 с подключением к общему контуру заземления.

Здание подстанции относится согласно ПУЭ к зоне класса П-IIа. Ожидаемое количество поражений молнией в год зданий и сооружений, не оборудованных молниезащитой: [14]

N=(S + 6 ∙ H_x) ∙ (L + 6 ∙ H_x) ∙ n ∙ 10^-6,                (7.26)

где S=52 м - ширина защищенного объекта;

L=56 м - длина;

Н_х=4,5 м - наибольшая высота объекта;

n=6 - среднегодовое число ударов молнией в 1 км² земной поверхности, определяется от среднегодовой продолжительности гроз (для г. Нижнекамска). [21]

N=(52 + 6 ∙ 4,5) ∙ (56  + 6 ∙ 4,5)  ∙ 6 ∙ 10^-6 = 0,039

В соответствии с СО153 34.21.122-2003, так как 0,02<N<2,зона защиты должна быть типа - Б, категория устройства молниезащиты - III. [14]

Необходимую высоту молниеотвода h определяем подбором при условии, что 56/2=28м ≤ r_cx. Предварительно принимаем h=30м

Радиус зоны защиты на уровне земли:

[м]                            (7.27)

r₀ = 1,5 ∙ 30 = 45 м.

Зона защиты между молниеотводами описывается дугой окружности, проходящей через вершины молниеотводов. Высота зоны по [22]:

h_c = h₀ – 0,14 ∙ (L – h), [м]                   (7.28)

где h₀ – высота вершины конуса молниеотвода, м;

– расстояние между молниеотводами, м.

h₀ = 0,92 ∙h,[м]                        (7.29)

h₀ = 0,92 ∙ 30 = 27,6 м.

h_c = 27,6 – 0,14 ∙ (56 – 30) = 23,96 м.

Ширина средней зоны защиты одиночного стержневого молниеотвода:

[м]                        (7.30)

При длине п/ст. 56м, и ширине 52м, необходимо установить 4 молниеотвода высотой 30 м. (графическая часть 8 лист)

Защитное заземление - преднамеренное электрическое соединение с землей или ее эквивалентом металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением. Назначение защитного заземления – устранение опасности поражения током в случае прикосновения к корпусу электроустановки и другим нетоковедущим металлическим частям, оказавшимся под напряжением вследствие замыкания на корпус и по другим причинам.

Предполагается сооружение заземлителя с внешней стороны здания с расположением вертикальных электродов по периметру. В качестве вертикальных заземлителей принимаются стальные стержни диаметром 12мм и длиной 5м, которые погружаются в грунт методом ввертывания. Верхние концы электродов располагаются на глубине 0,7м от поверхности земли. К ним приваривают горизонтальные электроды стержневого типа из той же стали, что вертикальные электроды. Прилегающая КТП включается в общий контур заземления. Внутренняя сеть заземления выполняется горизонтальной полосой 40х4 мм.

Для стороны 6 кВ в соответствии с ПУЭ сопротивление заземляющего устройства определяется по формуле: [14]

;[Ом]                        (7.31)

где : I- расчетный ток замыкания на землю, (А).

Сопротивление заземляющего устройства для электроустановок напряжением до 6 кВ не должно быть больше 4 Ом, поэтому за расчетное сопротивление принимаю R₃=4 Ом. Сопротивление искусственного заземлителя, при отсутствии естественных принимается равным допустимому сопротивлению заземляющего устройства R_u = R₃ =4 Ом.

Определим расчетное удельное сопротивление грунта с учетом повышающих коэффициентов, учитывающих высыхание грунта летом и промерзание его зимой:

                              (7.32)

где:  - удельное сопротивление грунта (суглинок – от 40 до 150 Ом∙м); [14]

k_c - коэффициент сезонного изменения (для II климатической зоны принимается k_c=1,45). [14]

Определяем сопротивление одного вертикального заземлителя.

[Ом]      (7.33)

где: L – длина вертикального заземлителя, (от 3 до 5м);

d - диаметр вертикального заземлителя, (0,015м);

t - расстояние от поверхности земли до середины вертикального заземлителя, (0,7+L/2,м).

Ом.

Ориентировочное число вертикальных заземлителей (влияние горизонтальных заземлителей не учитывается, полагая что их проводимость будет идти в запас надежности)

,(Шт)                       (7.34)

 Шт

Потребное число вертикальных заземлителей с учетом их взаимного экранирования (при коэффициенте использования равным = от 0,78 до 0,82, принятым при N=40 и , где р=224 м - периметр контура расположения электродов):

, шт                             (7.35)

 шт.

Окончательно принимается к установке 36 вертикальных электродов, расположенные по контуру п/ст.

Так как контурное ЗУ закладывается на расстоянии не менее 1 м от здания, то длину по периметру определяем по формуле:

 (м)                 (7.36)

где А – длина п/ст., м;

В – ширина п/ст., м;

L_p  = (56+2)∙2+(52+2)∙2 = 224 м

Расстояние между электродами по ширине объекта:

a _в= , (м)                           (7.37)

a _в =  м

Расстояние между электродами по длине объекта:

a _в = ,(м)                           (7.38)

a _а  =  м

Для уточнения принимаем среднее значение отношения:

(м)                   (7.39)

.

Определяем уточненное значение сопротивления горизонтальных электродов:

(Ом)         (7.40)

 Ом.

Определяем уточненное значение сопротивления вертикальных электродов:

(Ом)                   (7.41)

 Ом.

Определяем фазное сопротивление защитного заземления:

(Ом)                        (7.42)

Ом.

R_ЗУФ = 2,7 Ом < 4 Ом.

Защитное заземление эффективно. (Графическая часть 8 лист)

 

Пожарная безопасность

Строительные материалы и конструкции здания относятся к группе несгораемых. Здание запроектировано по II степени огнеопасности.

Проект системы обнаружения, тушения пожара и оповещении людей о пожаре для здания подстанции выполнен в соответствии с действующими нормативно-техническими документами:

- НПБ 110-03 «Перечень зданий, сооружений, помещений оборудования, подлежащих защите автоматическими установками пожаротушения и автоматической пожарной сигнализацией»; [22]

- НПБ 105-03 «Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности»;

- НПБ 88-2001 «Установки пожаротушения и сигнализации. Нормы и правила проектирования»;

- НПБ 54-96 «Установки газового пожаротушения автоматические. Модули и батареи. Общие технические требования. Методы испытаний»;

- НПБ 51 -96 «Составы газовые огнетушащие. Общие технические требования пожарной безопасности и методы испытаний»;

- НПБ 104-03 «Проектирование систем оповещения людей о пожаре в зданиях и сооружениях»;

- ГОСТ Р 50969-96 «Установки газового пожаротушения автоматические. Общие технические требования. Методы испытания»;

- СНиП 21-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»;

- СНиП 3.05.06-85 «Электротехнические устройства»;

- ППБ-01-03 «Правила пожарной безопасности в Российской Федерации»;

- ПУЭ «Правила устройства электроустановок».

- Выбор технических средств противопожарной защиты выполнен с учётом технологических особенностей защищаемого объекта;

- объёмно-планировочных решений и особенностей строительных конструкций здания;

- источников огнетушащего вещества и электроснабжения;

- возможности распространения пожара на защищаемом объекте;

- особой важности объекта.

 В зависимости от этих факторов и требований нормативно-технических документов определены для защищаемого помещения

Следующие типы систем противопожарной зашиты:

- автоматическая дренчерная система водяного орошения;

- автоматическая пожарная сигнализация (система обнаружения пожара);

- система оповещения людей о пожаре.

Автоматическая установка дренчерного пожаротушения предназначена для обнаружения пожара, тушения пожара, подачи сигнала пожарной тревоги, хранения и выпуска в защищаемое помещение огнетушащего вещества.

По способу защиты принята установка объёмного пожаротушения. Способ тушения основан на распределении огнетушащего вещества по всему объему защищаемого помещения и создании среды не поддерживающей горение во всём объеме помещения, что обеспечивает эффективное тушение в любой точке, в том числе и в труднодоступных местах.

Диаметры трубопроводов установок следует определят гидравлическим расчетом, при этом скорость движения воды и раствора пенообразователя в трубопроводах должна составлять не более 10 м/с.

Диаметры всасывающих трубопроводов установок следует определять гидравлическим расчетом, при этом скорость движения воды в трубопроводах должна составлять не более 2,8 м/с.

Гидравлический расчет трубопроводов следует выполнять при условии водоснабжения этих установок только от основного водопитателя.

Давление у узла управления должно быть не более 1,0 МПа

Расчетный расход воды, Q л*с, через ороситель (генератор) следует определять по формуле:

,                             (7.43)

где к - коэффициент производительности оросителя (генератора), принимаемый по технической документации на изделие;    

Н- свободный напор перед оросителем (генератором), м.

Минимальный свободный напор для оросителей (спринклерных, дренчерных) с условным диаметром выходного отверстия:

d_y 15-20 мм-10м.

Максимальный допустимый напор для оросителей (спринклерных, дренчерных) 100 м.

Расход воды, раствора пенообразователя необходимо определять произведением нормативной интенсивности орошения на площадь для расчета расхода воды, раствора пенообразователя. Расход воды на внутренний противопожарный водопровод должен суммироваться с расходом воды на автоматическую установку пожаротушения. Необходимость суммирования расходов воды, раствора пенообразователя спринклерной и дренчерной установок определяется технологическими требованиями.

Потери напора на расчетном участке трубопроводов Н₁,м, определяются по формуле:

,                                  (7.44)

где, Q - расход воды, на расчетном участке трубопровода, л * с;

В -характеристика трубопровода, определяется по формуле:

,                                    (7.45)

где к - коэффициент, принимается по таблице;

l - длина расчетного участка трубопровода, м.

Потери напора в узлах управления установок Н₂, м, определяются по формуле:

;                       (7.46)

где е -коэффициент потерь напора в узле управления, принимается по технической документации на клапаны;

Q - расчетный расход воды через узлы управления, л ∙ с^-1.

Противопожарная защита кабельного полуэтажа предусматривается автоматиче­ской дренчерной системой водяного орошения. Интенсивность орошения принята не менее i = 0.142 л/с∙м². В качестве оросителей проектом приняты оросители дренчерные с1=10мм. Расчетное давление у оросителей - 3 кгс/см² согласно п. 2.35 [2] . Время работы системы не менее 10 мин. (п. 12.5 [3] и (п. 2.5 [2]). Количество секций в здании - одна.

Подача воды в систему АПТ предусматривается от существующих кольцевых се­тей хоз-производственно-противопожарного водопровода предприятия. Располагаемый напор в наружных сетях составляет 2.. .4 кгс/см². Расчетный расход воды .системы АПТ равен 23.12 л/с при требуемом напоре 43,91 м.вод.ст.

В связи с недостаточностью гарантированного напора в наружных сетях проектом предусматривается насосная станция повышения давления. Насосная станция размеща­ется в отдельном помещении, строительные конструкции которого отвечают требованиям раздела Л [1]. Помещение насосной имеет отдельный выход наружу, оборудовано телефонной связью и световым табло «Насосная станция АПТ» над входом. Категория электроснабжения насосной станции - первая.

В насосной станции устанавливаются 2 насоса марки КМ 100-80-160а/2-5-М (1-рабочий, 1-резервный) производительностью 83,23 м³/ч и напором 26 м.вод.ст. с электродвигателем АИР 132 М2 (N=11,0 кВт; п=2900 об/мин).

В качестве запорно-пускового устройства системы принята задвижка стальная с электроприводом марки 30с942нж1 (N=0,25kBт). Время открыва­ния задвижки 1,37 мин. Расчетное время срабатывания системы (инерционность) с мо­мента подачи сигнала на открытие задвижки составляет 82 сек ( Т < Змин.).

Система АПТ водозаполненая, т.е. трубопроводы системы в нормальном режиме находятся под давлением внешних сетей до запорно-пускового устройства, а после неё под гидростатическим давлением (высота оросителей). Опорожнение системы в хо­лодное время года не требуется, т.к. помещение кабельного полуэтажа имеет температуру > +5°С.

Срабатывание системы автоматическое - от датчиков КИПиА и дистанционное от кнопок ручного включения (см. чертежи марки «АПТ»).

Трубопроводы системы приняты стальные по ГОСТ 10704-91 со сварными соеди­нениями и прокладываются с уклоном 0,005 в сторону запорно-пускового устройства. Окраска трубопроводов и элементов системы выполнена согласно ГОСТ 12.4.026* п.2.7 и п.2.8. масляной краской за 2 раза:

- устройства запорные пожарные, устройства ручного пуска, пусковые кнопки – в красный цвет;

- Трубопроводы, заполненные водой в дежурном режиме - в зеленый цвет.

- Покраска оросителей не допускается.

Электроуправление установкой дренчерного водяного орошения. Электроуправление предназначено для автоматического и дистанционного пуска установки, получения информации о состоянии контролируемых параметров установки и отображения этой информации о состоянии контролируемых параметров установки и отображения в виде световой и звуковой сигнализации. Для управления установкой в проекте использован прибор приёмно-контролный и управления пожарный типа «ГАММА-01».разработанный ООО НПО «ПОЖАРНАЯ АВТОМАТИКА СЕРВИС» г. Москва.

Установка включается в работу автоматически, дистанционно и местно. Для автоматического включения установки применяются извещатели пожарные дымовые ИП 212-46. Шлейфы с пожарными извещателями подключаются к модулю пожарных извещателей МОПИ установленном в защищаемом помещении. Установка включается при срабатывании не менее двух пожарных извещателей, расположенных на одном шлейфе. Дистанционный пуск установки предусмотрен от кнопок установленных на кнопочных станциях КС-А1, КС-А4. Кнопочные станции устанавливаются: одна в станции пожаротушения, одна в помещении управления, две у входов в защищаемое помещение, выводящих на лестничную клетку. Местный пуск производится из помещения станции пожаротушения при помощи устройства ручного пуска, установленном на модулях газового пожаротушения.

Блоки клавиатуры и индикации «ГАММА-01 БКИ»- 081.1,081.2,8 также блок питания и управления БПУ 081 .обеспечивающие управление установкой газового пожаротушения и отображающие информацию о состоянии установки установлены в помещении управления и в помещении станции пожаротушения. Прибор приёмно-контрольный и управления типа «ГАММА-01» обеспечивает:

- автоматический и дистанционный пуск установки водного пожаротушения;

- отключение, восстановление и выбор режима работы установки;

- формирование временной задержки 30 сек. Перед включением установки;

- контроль за состоянием шлейфов с пожарными извещателями с фиксацией сигналов «Внимание», «Пожар», «Неисправность»;

- звуковое и световое оповещение о пожаре;

- контроль выхода огнетушащего вещества посредством сигнализатора давления универсального СДУ;

- контроль исправного состояния электрических цепей пиропатронов

ПУО-2; управление световыми оповещателями «ГАЗ-УХОДИ!», «ГАЗ-НЕ ВХОДИ!»;

- управление звуковыми оповещателями «ГАЗ-УХОДИ!»;-блокирование автоматического пуска при открывании дверей в защищаемое
помещение;

- постоянный контроль исправного состояния всех компонентов системы.

Пуск установки (подрыв пиропатронов) осуществляется через модуль исполнительного устройства пожаротушения МИУП, установленном в помещении станции пожаротушения.

Управление световыми и звуковыми оповещателями, а также подключение извещателей положения дверей осуществляется через кнопочные станции КС-А2 и КС-АЗ, устанавливаемых у эвакуационных выходов, выводящих на лестничные клетки. Отключение вентиляции осуществляется через модуль релейных выходов МРВ. Все функциональные модули размещены в двух монтажных блоках БМ-2, один устанавливается в защищаемом помещении, второй в помещении станции пожаротушения. Всё электрооборудование принятое в настоящем проекте имеет действующие сертификаты соответствия и пожарной безопасности.

Система оповещения людей о пожаре для данного объекта предусмотрена по 2-ому типу в соответствии с НПБ 104-03. Система оповещения людей о пожаре включается автоматически после срабатывания установки газового пожаротушения и включает в себя светозвуковые оповещатели «ГАЗ-УХОДИ», световые табло «ВЫХОД» устанавливаемых над эвакуационными выходами в защищаемом помещении, световые табло «ГАЗ-HE ВХОДИ»,устанавливаемых у входов в защищаемое помещение, световые табло «ПОЖАР», устанавливаемых в помещении упраления и в помещении станции пожаротушения. Светозвуковые оповещатели «ГАЗ-УХОДИ» и световые табло «ГАЗ-HE ВХОДИ» подключаются к кнопочным станциям КС-А2 и КС-АЗ у выходов из защищаемого помещения. Световые табло «ВЫХОД» подключаются к модулю релейных выходов МРВ, входящего в состав монтажного блока БМ-2 (А-2). Световые табло «ПОЖАР» подключаются к кнопочным станциям КС-А1 и КС-А4 в помещении управления и в помещении станции пожаротушения. Звуковой сигнал о срабатывании установки обеспечивается блоками клавиатуры и индикации 031.1,031.2. Системой предусмотрена возможность выдачи сигнала о срабатывании установки газового пожаротушения на пункт центрального наблюдения в пожарную часть №33.

Электропитание автоматической установки газового пожаротушения предусмотрено по первой категории - от двух независимых источников с глухозаземлённой нейтралью трансформатора: - потребляемая мощность рабочего ввода при напряжении -220В и частоте 50 Гц составляет 1,0 кВт; потребляемая мощность резервного ввода при напряжении -220В и частоте 50 Гц составляет 1,0 кВт - подводятся в помещение управления.

Охрана окружающей среды

Отходами эксплуатации подстанции являются бытовые отходы, неопасные производственные отходы, опасные производственные отходы.

Бытовые отходы собираются в контейнеры, а затем вывозятся на свалку.

Неопасные производственные отходы (скошенная трава, вырубленные кустарник и деревья) также вывозятся на полигон захоронения отходов.

К опасным производственным отходам относятся:

- сгоревшие газоразрядные лампы, содержащие пары ртути;

- отработанные адсорбенты (силикагель, циалит);

- отработанное трансформаторное масло.

Сгоревшие газоразрядные лампы собираются, а затем вывозятся специализированными предприятиями для дальнейшей дезактивации

Отработанные адсорбенты собираются в контейнеры, а затем вывозятся на полигон.

Отработанное трансформаторное масло собираются в ёмкости, а затем вывозятся на переработку.

Организованные выбросы трансформаторного масла в атмосферу отсутствуют.

В аварийных случаях возможны выбросы от предохранительных клапанов и разгерметизации оборудования. Рабочим проектом предусматривается направлять выбросы в маслоприёмники, а из них в герметичные подземные ёмкости, рассчитанные на максимальный объём всех аппаратов.