Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выберите тип работыЧасть дипломаДипломная работаКурсовая работаКонтрольная работаРешение задачРефератНаучно - исследовательская работаОтчет по практикеОтветы на билетыТест/экзамен onlineМонографияЭссеДокладКомпьютерный набор текстаКомпьютерный чертежРецензияПереводРепетиторБизнес-планКонспектыПроверка качестваЭкзамен на сайтеАспирантский рефератМагистерская работаНаучная статьяНаучный трудТехническая редакция текстаЧертеж от рукиДиаграммы, таблицыПрезентация к защитеТезисный планРечь к дипломуДоработка заказа клиентаОтзыв на дипломПубликация статьи в ВАКПубликация статьи в ScopusДипломная работа MBAПовышение оригинальностиКопирайтингДругое

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

Теория

(Выборка из - Расчет валов на прочность : метод. указания к курсовому и дипломному проектированию. / ВятГУ, ФАМ, каф. ОКМ ; cocт. В. А. Власов. - Киров : [б. и.], 2006. - 26 с)

 

Проверочный расчет валов на прочность заключается в определении коэффициента запаса прочности в опасном сечении и сравнении его с допустимым значением.

Опасное сечение определяется наибольшими значениями изгибающего, крутящего моментов и наличием концентратора напряжений (галтель, шпонка, посадка и т.п.).

Коэффициент запаса прочности определяется по формуле:

 

                          (10.17.1)

 

где n_σ – коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям;

n_τ – коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям.

 

Коэффициенты по нормальным и касательным напряжениям определяются по следующим формулам:

 

.               (10.17.2)

                 (10.17.3)

 

где σ_-1 – предел выносливости гладкого образца при симметричном цикле изменения напряжений изгиба (таблица 10.17.1), МПа;

τ_-1 – предел выносливости гладкого образца при симметричном цикле изменения напряжений кручения (таблица 10.17.1) , МПа;

К_{σ D} и К_{τ D} - эффективный коэффициент концентрации напряжений для детали;

σ_а, τ_а – амплитуда номинальных напряжений соответственно изгиба и кручения, МПа;

σ _m, τ _m – средние значения номинальных напряжений, МПа;

ψ_σ и ψ_τ - коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений соответственно при изгибе и кручении.

 

Таблица 10.17.1 - Механические характеристики материалов

Марка стали	Диаметр заготовки, мм (не более)	Твердость НВ (не более)	σв МПа	σТ МПа	τТ МПа	σ-1 МПа	τ-1 МПа
Ст 5	Любой	≥ 190	510	275	147	216	128
20	≤ 60	≥ 145	392	235	118	167	98
35	≤ 100	≥ 187	510	304	167	255	128
	≤ 100	190…240	638	343	206	294	177
45	≤ 60	240…270	785	540	324	383	226
	≤ 40	270…300	883	638	383	432	255
	≤ 300	200…220	736	490	294	353	216
40Х	≤ 100	240…270	785	589	353	392	235
	≤ 60	270…300	883	736	441	451	275
	≤ 300	240…270	785	569	343	392	235
40ХН	≤ 100	270…300	903	736	441	461	275
	≤ 60	300…320	981	785	471	490	294
40ХГР	≤ 70	270…300	532	834	540	490	324
45ХЦ	≤ 80	≥ 300	834	608	392	412	265
20Х	≤ 60	≥ 197	638	392	235	304	167
12ХНЗА	≤ 60	≥ 260	932	687	481	451	226
12Х2Н4А	≤ 60	≥ 300	1079	834	589	530	265
12Х2Н4А	≤ 150	≥ 360	1226	1050	736	618	314
18ХГТ	≤ 30	≥ 330	1128	932	647	559	304
	≤ 150	240…270	873	697	481	441	226
30ХГТ	≤ 120	270…300	922	736	510	461	253
	≤ 60	≥ 300	981	785	549	490	245
	≤ 180	≥ 320	1079	863	608	530	245
25Х2ГНТ	≤ 100	≥ 340	1226	981	687	598	304
	≤ 60	≥ 360	1472	1226	853	826	373
Примечания: 13. Твердость НВ дана для сердцевины при поверхностном упрочнении (поверхностной закалкой ТВЧ, цементацией, азотированием и др.) или для поверхности при улучшении. 14. Твердость поверхности для всех марок сталей при закалке ТВЧ HRC 50 (НВ 490); при цементации для сталей 20Х2Н4А, 25Х2ГНТ, 30ХТГ – HRC58 (НВ578).

 

Эффективный коэффициент концентрации напряжений для детали К_{σ D} при отсутствии технологического упрочнения определяют по формуле:

 

,                                             (10.17.4)

                                               (10.17.5)

 

При наличии технологического упрочнения (термохимическая обработка, обдувка дробью, обработка роликами)

 

,                                           (10.17.6)

                                            (10.17.7)

 

где К_σ и К_τ - эффективные коэффициенты концентраций напряжений
(таблица 10.17.2);

 и  - эффективные коэффициенты концентрации напряжений в зависимости от шероховатости поверхности (таблица 10.17.3);

ε_σ и ε_τ - масштабный фактор в зависимости от диаметра вала
(таблица 10.17.4);

β - коэффициент учитывающий упрочнение поверхности при применении специальных технологических методов (таблица 10.17.5).

 

Таблица 10.17.2 – Коэффициенты К_σ/ε_σ и К_τ/ε_τ для валов и осей у краев насаженных деталей.

Диаметр вала, мм	Посадка	Кσ/εσ				Кτ/ετ
		при σв, МПа				при σв, МПа
		500	700	900	1200	500	700	900	1200
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
30	S7(s6) К7(к6) H7(h6)	2,5 1,9 1,6	3,0 2,25 1,95	3,5 2,6 2,3	4,25 3,2 2,75	1,9 1,55 1,4	2,2 1,75 1,6	2,5 2,0 1,8	3,0 2,3 2,1
50	S7(s6) К7(к6) H7(h6)	3,05 2,3 2,0	3,65 2,75 2,4	4,3 3,2 2,8	5,2 3,9 3,4	2,25 1,9 1,6	2,6 2,15 1,85	3,1 2,5 2,1	3,6 2,8 2,4
100 и более	S7(s6) К7(к6) H7(h6)	3,3 2,45 2,15	3,95 2,95 2,55	4,6 3,45 3,0	5,6 4,2 3,6	2,4 1,9 1,7	2,8 2,2 1,95	3,2 2,5 2,2	3,8 2,9 2,6

 

Таблица 10.17.3 - Эффективные коэффициенты концентрации напряжений  в зависимости от шероховатости поверхности.

Классы шероховатости	Примерное обозначение на чертежах	При этом примерная обработка поверхности	σв, МПа
			500	700	900	1200
3; 4; 5;	Rz80; Rz40; Rz20	обдирка	1,20	1,25	1,35	1,50
6; 7; 8;	2,5; 1,25; 0,63	обточка	1,05	1,10	1,15	1,25
9; 10	0,32; 0,16	шлифование	1,00	1,00	1,00	1,00

 

Таблица 10.17.4 – Масштабный фактор (ε_σ и ε_τ) в зависимости от диаметра вала.

Диаметр ступенчатого вала с галтелью, мм	20-30	30-40	40-50	50-60	60-70	70-80	80-90	100-120	120-140

Углеродистые стали

ε_σ 0,91 0,88 0,84 0,81 0,78 0,75 0,73 0,70 0,68 ε_τ 0,89 0,81 0,78 0,76 0,74 0,73 0,72 0,70 0,68

Легированные стали

ε_σ 0,83 0,77 0,73 0,70 0,68 0,66 0,64 0,62 0,60 ε_τ 0,89 0,81 0,78 0,76 0,74 0,73 0,72 0,70 0,68

 

Таблица 10.17.5 - Коэффициент β, учитывающий упрочнение поверхности при применении специальных технологических методов.

Что создает дополнительное повышение предела усталости	Вид поверхностной обработки	При малой концентрации напряжений (Кσ≤1,5)	При большой концентрации напряжений (Кσ≥1,8)
Наклеп поверхностного слоя	Накатка стальным роликом	1,3	1,6
	Обжатие пуансоном места выхода поперечного отверстия	1,4	1,4
	Обдувка дробью	1,5	1,7
Химико-термическое упрочнение	Азотирование, цементация, цианирование	1,5	1,8
Термическое упрочнение	Поверхностная закалка ТВЧ	1,6	2,0
Примечания: 1 При отсутствии специального упрочнения или термообработки β = 0,80 – 1,00 (грубое обтачивание β = 0,80 – 0,86; чистое обтачивание β = 0,88 – 0,94; шлифование β = 0,95 – 0,98; полирование β = 1,0). 2 Использование значений β > 1, приведенных в таблице, возможно при условии обеспечения надлежащей технологии и дефектоскопического контроля.

Напряжения изгиба в валах изменяются по симметричному законопеременному циклу:

 

σ_а = σ, МПа;                                  (10.17.8)

σ _m = 0.                                            (10.17.9)

 

где σ – напряжения изгиба, МПа.

 

Для вала нереверсивной передачи приближенно принимается, что напряжения кручения изменяются по пульсирующему отнулевому циклу, тогда

 

, МПа.                         (10.17.10)

 

где τ – напряжения кручения, МПа.

 

Для реверсивной передачи принимается, что напряжения кручения знакопеременны:

 

τ_а = τ, МПа;                                 (10.17.11)

τ _m = 0.                                          (10.17.12)

 

Напряжения изгиба и кручения находят по известным формулам сопротивления материалов:

 

, МПа                        (10.17.13)

, МПа                          (10.17.14)

 

где М _s – изгибающий момент в опасном сечении, Н∙м;

T – крутящий момент в опасном сечении, Н∙м;

W ₀, W_p – осевой и полярный моменты сопротивления сечения вала, мм³.

 

Для вала сплошного сечения при диаметре d

 

, мм³                  (10.17.15)

, мм³                  (10.17.16)

 

где d – диаметр вала в опасном сечении, мм.

 

Значения ψ_σ и ψ_τ зависят от механических характеристик материала. Обычно принимают:

 

ψ_σ = 0,05    ψ_τ = 0 – углеродистые мягкие стали;

ψ_σ = 0,1      ψ_τ = 0,05 – среднеуглеродистые стали;

ψ_σ = 0,15    ψ_τ = 0,1 – легированные стали.

Пример

Дано:

Материал вала – сталь 40Х;

Крутящий момент в опасном сечении T = 760 Н·м;

Изгибающий момент М _S = 725 Н·м

Допускаемый запас выносливости [ n ] = 1,8

Диаметр вала d = 60 мм.

Поле допуска: k 6

Решение:

Из таблицы 10.17.1:

- временное сопротивление разрыву σ_в = 883 МПа;

- предел выносливости при симметричном цикле напряжений изгиба σ_-1 = 451 МПа;

- предел выносливости при симметричном цикле напряжений кручения τ_-1 = 275 МПа;

- коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений соответственно при изгибе и кручении ψ_σ = 0,15 и ψ_τ = 0,1

Находим отношения K_σ /ε_σ = 4,36 K_τ /ε_τ = 3,12 для диаметра вала
d = 60 k 6 мм (таблица 10.17.2).

Эффективные коэффициенты концентрации напряжений для данного сечения вала при отсутствии технологического упрочнения

;

.

Амплитуда номинальных напряжений изгиба

.

Номинальные напряжения кручения (формула 10)

.

Амплитуда и среднее значение номинальных напряжений кручения

.

Запас прочности для нормальных напряжений

.

Запас прочности для касательных напряжений

.

Общий запас прочности в сечении

 

Условия запаса прочности выполняются.

 

11 Проверочный расчет подшипников

 

Проверочные расчеты подшипников разделяют

Ø по статической грузоподъемности (при частоте вращения n<1 об/мин);

Ø по динамической (при частоте вращения n≥1 об/мин).

 

В данном пособии только расчет по динамической грузоподъемности.