Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выберите тип работыЧасть дипломаДипломная работаКурсовая работаКонтрольная работаРешение задачРефератНаучно - исследовательская работаОтчет по практикеОтветы на билетыТест/экзамен onlineМонографияЭссеДокладКомпьютерный набор текстаКомпьютерный чертежРецензияПереводРепетиторБизнес-планКонспектыПроверка качестваЭкзамен на сайтеАспирантский рефератМагистерская работаНаучная статьяНаучный трудТехническая редакция текстаЧертеж от рукиДиаграммы, таблицыПрезентация к защитеТезисный планРечь к дипломуДоработка заказа клиентаОтзыв на дипломПубликация статьи в ВАКПубликация статьи в ScopusДипломная работа MBAПовышение оригинальностиКопирайтингДругое

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

 

Схемы распределения электроэнергии на первой ступени от главной понизительной подстанции до распределительных пунктов на напряжение 10 кВ применяем магистральные при последовательном линейном расположении подстанций, для группы технологически связанных цехов, число присоединенных подстанций две, три и радиальные при нагрузках, располагаемых в разных направлениях от источника питания. При этом одноступенчатыми радиальными схемами в основном нужно выполнять при питании больших сосредоточенных нагрузок. Питание нагрузки ниже 1 кВ выполняется радиально. Электрическая схема представлена на чертеже 2.

 

Конструктивное выполнение электрической сети

 

Выбор способа распределения электроэнергии зависит от величины электрических нагрузок, их размещения, плотности застройки предприятия, конфигурации, технологических, транспортных и других коммуникаций, типа грунта на территории предприятия.

Выбираем прокладку кабелей в траншее как очень простой и экономически выгодный способ, применяемый при прокладке до шести кабелей. Для прокладки используем кабель марки ААШв. Так же единожды прокладываем кабель в лотках, марка кабеля ААШв.

 

Расчет питающих линий

 

Сечение кабелей напряжением 10 кВ. определяем по экономической плотности тока, и проверяются по допустимому току кабеля в нормальном режиме работы с учетом условий по его прокладке, по току перегрузки, потери напряжения в послеаварийном режиме и термической стойкости к токам короткого замыкания. Расчетный ток в кабельной линии в нормальном режиме:

 

,                                                                                                                                                                                                                                          (5.1)

 

где S_р.к − мощность, которая должна передаваться по кабельной линии в нормальном режиме, кВА. Например, при питании двухтрансформаторной подстанции − расчетная нагрузка, приходящаяся на один трансформатор. Для магистральной линии мощность S_р.к должна определяться для каждого участка путем суммирования расчетных нагрузок соответствующих трансформаторов, питающихся по данному участку магистральной линии.

Сечение кабельной линии, определяется по экономической плотности тока:

 

,                                                                                                                                                                                                                                                      (5.2)

где j_э – экономическая плотность тока, зависящая от типа кабеля и продолжительности максимальной нагрузки. j_э = 1,4 А/мм2

По результатам расчета выбирается кабель, имеющий ближайшее меньшее стандартное сечение по отношению к экономически целесообразному. В разделе «Расчет токов короткого замыкания» по результатам расчета были приняты минимальные сечения кабелей. Если площадь сечения кабеля, выбранная по условиям нормального и утяжеленного режимов работы, оказывается меньше площади термически устойчивого сечения F_тс, то сечение такого кабеля увеличиваем до ближайшего меньшего стандартного сечения по отношению к F_тс. Расчетные данные сведем в таблицу 5.1

 

Таблица 5.1 – Проверка кабелей на термическую стойкость

Кабельная линия	Iк, кА	tрз, с	tсв, с	Tа, с	Вк, кА^2*с	С, А × с1/2 / мм2	Fтс, мм2
ГПП-ТП	8,79	0,5	0,06	0,02	44,85	100	66,97

 

Допустимый ток кабеля с учетом условий его прокладки:

 

,                                                                                                                                                                                                               (5.3)

 

где К_п – поправочный коэффициент на число параллельно прокладываемых кабелей;

K_t – поправочный коэффициент на температуру среды, в которой прокладывается кабель;

N_к- число прокладываемых кабелей.

Допустимая перегрузка кабеля в послеаварийном режиме:

 ,                                                                                                                                                                                      (5.4)

 

 где К_АВ – коэффициент перегрузки.

Потеря напряжения в кабельной линии определяется по формуле:

 

 

где Р_р, Q_p - расчетная активная и реактивная нагрузки.

x_о, r_о- удельное индуктивное и активное сопротивление кабеля, Ом/км.

Результаты расчётов приведены в таблице 5.2.

6. Расчет токов короткого замыкания

 

Мощность короткого замыкания в месте присоединения линии, питающей главную понизительную подстанцию значительно больше мощности потребляемой предприятием, поэтому допускается принимать периодическую составляющую тока К.З. от энергосистемы неизменной во времени: I_к = I_n.o = I_n.t.

Для расчетов токов короткого замыкания составляется исходная электрическая схема, на которой показываются источники питания точек короткого замыкания, расчетные точки и токи между ними. Схема приведена на рисунке 6.1.

 

Рисунок 6.1 - Электрическая схема для расчета токов к.з.

 

Для выбора электрооборудования СЭС предприятия производим расчет токов К.З. в следующих точках:

К-1 и К-2 – в схеме внешнего электроснабжения;

К-3 – в распределительном устройстве напряжением 10 кВ ГПП;

К-4 – в электрической сети напряжением 0,4 кВ.

Расчет токов К.З. в точках К-1 и К-2 проводился в разделе «Технико-экономическое обоснование схемы внешнего электроснабжения предприятия».

 

К.З. в точке К1:

Uср=115 кВ; Iк1=Iпо=Int=25,1 кА

Iу=61,06 кА.

I_a.t = 4,81 кА.

Sк.ст=5000 МВ·А.

 

К.З. в точке К2:

Uср=115 кВ; Iк2=Iпо=Int=19,1 кА

Iу=45,91 кА.

I_a.t = 2,01 кА.

Sк.ст=3803,57 МВ·А.

 

Расчет токов к.з. в точке К-3.

Сопротивление трансформатора главной понизительной подстанции:

 

 о.е,

 о.е.

 

Сопротивление кабельных линий находим по формуле:

 

 Х_л = ;                                                                                                                                                                                                                          (6.1)

 о.е.

Сопротивление СД определяется по формуле:

 

 о.е,

 

Далее проведу распределение Хн.тр по лучам схемы:

 

 

Рисунок 6.2 - Электрическая схема замещения

 

Хс.эк = Хс+Хкл+Хв.тр = 0,2 + 0,06 + 0,53 = 0,79 о.е,

Хсд.эк = Хсд + Хкл +Хн.тр= 30+0,11+7,35=37,546 о.е,

о.е,

 

Коэффициенты:

 

о.е,

о.е,

о.е,

Результирующее сопротивление со стороны ЭС и СД:

 

о.е.

о.е.

о.е.

 

Определяю базисный ток:

 

Iб = ,                                                                                                                                                                                                                                                      (6.2)

Iб = .

 

Токи по лучам:

 

кА.

кА.

кА.

 

Тогда периодическая составляющая тока к моменту t=0 будет

 

Iк3=Iс + Iсд + Iсд1=8,79 кА.

 

Принимаем постоянной в течение всего процесса замыкания.

 

 кА.

Все результаты расчетов приведены в таблице 6.1.

К.З. в точке К4

Расчет токов к.з. в установках до 1000 В производится в именованных единицах, при этом сопротивления всех элементов, входящих в схему замещения, ввиду малости их величин выражают в миллиомах (мОм).

Суммарное сопротивление системы до цехового трансформатора принимаем равным нулю.

Ток короткого замыкания в точке К-4 (периодическая составляющая принимается постоянной в течение всего процесса замыкания) определим по формуле:

 

 

где Uc,hom - среднее номинальное напряжение ступени.

r_s и х_ъ— суммарные активное и реактивное сопротивления короткозамкнутой цепи в состав которых входят:

г_т и х_т сопротивления трансформатора TM-1000; r_т=1,9 мОм, х_т=8,6 мОм (JI2, Таблица 2.50)

г_а и х_а сопротивления токовых катушек расцепителей автоматического выключателя ВА 53-39 при Iном=2500 А; г_а=0,13 мОм, х_а=0,07 мОм (Л2, Таблица 2.54)

r_к сопротивление контактов; r_к=0,03 мОм (Л2, Таблица 2.55)

 

 r_Σ = 1,9 + 0,13 + 0,03 = 2,06 мОм; х_Σ = 8,6 + 0,07 = 8,67 мОм.

 

 Подставим все найденные значения в формулу:

 

кА.

Определим ударный ток и наибольшее действующее значение тока к.з. в точке К-4, где Ку =1,6- ударный коэффициент (Л2 таблица 2.45)

 

 кА.

 

Все результаты расчетов приведены в таблице 6.1.

Таблица 6.1 - Мощность и токи коротких замыканий

Расчетная точка	Напряжение Uср расчетной точки, кВ	Токи, кА			Мощность к.з. ступени Sк.ст= ∙Ucp∙Ino, MBA
		Iпо	Iпt	iу
К-1	115	25,1	25,1	61,06	5000
К-2	115	19,1	19,1	45,91	3803,57
К-3	10,5	8,79	8,79	20	159,92
К-4	0,4	25,92	25,92	56084	17,95