Общая потеря напряжения до наиболее удаленной точки получилась меньше, чем пределы регулирования устройств РПН.

Выбираем трансформаторы и схемы ОРУ для этого варианта. Условия для выбора номинальной мощности трансформаторов остаются такими же, как в п.4.7.1, за исключением ПС2. На ПС2 в этом варианте устанавливаются двухобмоточные трансформаторы, поэтому их номинальная мощность должна удовлетворять условиям:

Для ПС2 выбираем КТПБ 110/10 кВ с мостиком с двумя выключателями в перемычке и с отделителями в цепях трансформаторов; номинальная мощность трансформаторов 10 МВА.

Для ПС5 выбираем КТПБ 110/10 кВ с отделителем, с одним трансформатором с номинальной мощностью 16 МВА.

Для остальных подстанций выбираем КТПБ 110/6 кВ с мостиком с выключателем в перемычке и отделителями в цепях трансформаторов. Номинальная мощность трансформаторов на ПС1, ПС3 и ПС6 – 6,3 МВА, на ПС4 – 10 МВА.

Комбинированная сеть

Расчетная схема этого варианта представ­лена на рис.4.12. Расчет пото­кораспределения кольце­вого участка вы­полнен аналогично п.4.7.2. При этом нагрузка в точке 2 принята равной сумме на­грузок потребителей 2 и 6. Расчет потокораспределе­ния на магистральном участке выполнен аналогично п.4.7.1.

Выбор номинального напряжения, выбор сечений проводников, расчет параметров линий и некоторых параметров режима произведен аналогично ранее рассмотренным вариантам. Результаты расчета представлены в табл.4.10.

Таблица 4.10-Сечения и некоторые параметры комбинированной сети

Участок Uном I, А F,мм2 r0, Ом/км R, Ом x0, Ом/км X, Ом DP,МВт DU, %
А-1 92,92 0,198 8,32 0,420 17,64 0,22 1,95
1-3 41,20 0,249 10,21 0,427 17,51 0,05 0,98
3-2 10,41 0,249 7,97 0,427 13,66 0,00 0,19
Б-2 97,17 0,198 12,08 0,420 25,62 0,34 2,96
2-6 22,75 0,249 3,49 0,427 5,98 0,02 0,37
А-4 79,79 0,249 7,10 0,427 12,17 0,54 2,66
4-5 36,64 0,249 2,74 0,427 4,70 0,04 0,47

 

Общие потери мощности составляют МВт. Потеря напряжения от источника до наиболее удаленных точек составляет % и %.

Наиболее тяжелый послеаварийный режим в кольцевой части сети возникает после отказа головного участка Б-2, а в магистральной части – после отказа одной из цепей участка А-4.

При этом в линии А-4 в цепи, оставшейся в работе, удваивается ток, но его величина все равно ниже, чем допустимая для данного сечения (согласно [3, табл.6.54А] Iдоп = 390 А). Кроме того, удваивается потеря напряжения на участке А-4, а общая потеря напряжения увеличивается до 5,79 %, но это значительно ниже регулировочного диапазона устройств РПН.

Кольцевая линия в послеаварийном режиме превращается в магист­ральную линию. Ее рас­четная схема приведена на рис. 4.13. Потокораспре­деление рассчитано по первому закону Кирхгофа аналогично п.4.7.1.

Ток на головном участке А-1 составляет 190А, что значительно меньше, чем наибольший допустимы ток для этого сечения 450 А.

Потери напряжения, соответствующие этому потокораспределению, представлены в табл.4.11. Как следует из таблицы, общая потеря напряжения до наиболее удаленной точки значительно меньше, чем регулировочные возможности устройств РПН.

Таблица 4.11-Потери напряжения в послеаварийном режиме

DUА-1, % DU1-3, % DU3-2, % DU2-6, % DUS, %
3,99 3,28 2,00 0,62 9,89

Выбираем трансформаторы и схемы ОРУ для этого варианта.

Номинальные мощности трансформаторов на всех подстанциях, а также схемы ОРУ на ПС1, ПС3 и ПС5 в этом варианте такие же, как в сложно-замкнутой сети.

Для ПС2 выбираем КТПБ 110/10 кВ с мостиком с тремя выключателями в перемычке и отделителями в цепях трансформаторов.

Для ПС4 выбираем КТПБ 110/6 кВ с отделителями в цепях трансформаторов, с неавтоматической перемычкой со стороны линий ВН. Дополнительная линия, питающая ПС5, подключается к перемычке.

Для ПС6 выбираем КТПБ 110/6 кВ с двумя блоками с отделителями и неавтоматической перемычкой со стороны линий ВН.



Дата: 2016-10-02, просмотров: 8.