Во втором пролёте установлено 6Æ14A-III в нижней части с As =9,23 см2.
Несущая способность балки в втором пролёте, при полном количестве арматуры МU2=184,15 кНм. Высота сжатой зоны 
м (а*= 49 см); 
, 
[п. 3.5.2].
Обрываем верхний ряд арматуры 3Æ14A-III (As,обор.= 4,62 см2). Тогда As=4,62см2 [рис. 3.9].
Рис. 3.9 - Сечение ригеля с оборванной арматурой
Определим несущую способность балки во втором пролёте М3Æ14, при наличии только нижней арматуры. Высота сжатой зоны:
м;
где а1*= 20+14/2=27 см,
=0,087
М3Æ14= 
100,5 кНм.
Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:
1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]:
см,
где 
и 
то же, что и в [п. 3.7.1];
см;
см;
принимаем W1=47 см.
2) W2 по формуле, для МТО3:
см,
1,08 кН/см
для МТО2:
42,2см,
1,08 кН/см
Принимаем длину анкеровки в МТО3 - 58 см, в МТО4 - 43 см.
Построение эпюры материалов на опоре В
кНм. На опоре В установлено 3Æ18A-III (As = 7,63 см2) и 3Æ12A-III (As = 3,39 см2). Несущая способность балки на опоре В, при полном количестве арматуры МUВ=218,2 кНм. Высота сжатой зоны 
м (а*= 42,8 см); 
, 
.
Обрываем ряд арматуры 3Æ12A-III (As,обор.= 3,39 см2 ≤ As/2). Тогда As=7,63 см2 [рис. 3.10].
Рис. 3.10 - Сечение ригеля с оборванной арматурой
Определим несущую способность балки на опоре В МВ,3Æ18, при наличии только верхней арматуры. Высота сжатой зоны:
м;
где а1*= 20+18/2=29мм,
0,144,
МВ,3Æ18= 
160,5 кНм.
Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:
1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]:
см,
где и 
то же, что и в (п. 3.7.1);
см;
см;
принимаем W1=25 см.
2) W1 по формуле, для МТО5:
,
для МТО6:
м,
Принимаем длину анкеровки в первом случае равной 112 см, и во втором случае равной 94 см.
Т.к. верхняя продольная арматура в первом пролёте не требуется, определим место её обрыва:
Место теоретического обрыва определяется по эпюре (момент равен нулю). Для определения места фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:
1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]: W1=58 см.
2) W1 по формуле, для МТО7:
см,
Принимаем длину анкеровки равной 77 см.
Сечение на опоре С
кНм. На опоре В установлено 3Æ18A-III (As = 7,63 см2) и 3Æ12A-III (As = 3,39 см2). Несущая способность балки на опоре В, при полном количестве арматуры МUВ=218,2 кНм. Высота сжатой зоны 
м (а*= 42,8 см); 
, 
.
Обрываем ряд арматуры 3Æ12A-III (As,обор.= 3,39 см2 ≤ As/2). Тогда As=7,63 см2 [рис. 3.10].
Рис. 3.11 - Сечение ригеля с оборванной арматурой
Определим несущую способность балки на опоре С МВ,3Æ18, при наличии только верхней арматуры. Высота сжатой зоны:
м;
где а1*= 20+18/2=29мм,
0,144,
МВ,3Æ18= 
160,5 кНм.
Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:
1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]: W1= 25см [п. 3.7.3].
2) W1 по формуле, для МТО8
2) W1 по формуле, для МТО5:
,
Принимаем длину анкеровки равной 81см.
Стык ригеля у колонны
Стык ригеля у колонны выполняется ручной дуговой сваркой пропущенных через колонну соединительных стержней к закладным деталям ригеля [рис. 3.13] .
Площадь сечения соединительных стержней определяется по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%.
Усилия растяжения в соединительных стержнях:
=577,9кН,
где z=0.55 - 0.03 = 0.52м
Сечение стержней:
м2
Принимаем 3Ø28 с Аs=18.47см2. Общая рабочая длина сварных швов соединительных стержней с закладными деталями балок при высоте шва 
cм и электродах Э42.
м [6, формула 120]
м [6, формула 121]
где βf=0.7 ; βz=1.0; Rωf =180кН; Rωz =164кН.
Длина шва с учетом непровара при двухсторонней сварке 
см>13cм.
Рис 3.13 – стык ригеля у колонны на электроуглеродной сварке: 1- соединительные стержни; 2- арматурные вставки; 3 –бетон замоноличивания; 4 - металлические трубки Ø40мм, 5 –закладные детали.
Расчет колонны.
Общие положения
Колонна рассчитывается как внецентренно нагруженная стойка расчетной длины 
равной высоте этажа [3, п.1.2]. При расчете учитывается случайный эксцентриситет 
, обусловленный не учтенными в расчете факторами [3, п.1.21]. Постоянные и временные нагрузки от этажей считаются приложенными с этим эксцентриситетом. Рассчитывается колонна нижнего этажа.
Исходные данные
Здание четырехэтажное с плоским покрытием с высотой этажа 3,6 м. Сечение колонн 40´40 см, схема расположения колонн приведена на рис. 1.1. Класс бетона В25. Класс арматуры A-III.
Дата: 2019-11-01, просмотров: 188.
