Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выберите тип работыЧасть дипломаДипломная работаКурсовая работаКонтрольная работаРешение задачРефератНаучно - исследовательская работаОтчет по практикеОтветы на билетыТест/экзамен onlineМонографияЭссеДокладКомпьютерный набор текстаКомпьютерный чертежРецензияПереводРепетиторБизнес-планКонспектыПроверка качестваЭкзамен на сайтеАспирантский рефератМагистерская работаНаучная статьяНаучный трудТехническая редакция текстаЧертеж от рукиДиаграммы, таблицыПрезентация к защитеТезисный планРечь к дипломуДоработка заказа клиентаОтзыв на дипломПубликация статьи в ВАКПубликация статьи в ScopusДипломная работа MBAПовышение оригинальностиКопирайтингДругое

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

 

Постоянная расчетная нагрузка:

 кН/м.

Временная расчетная нагрузка:

 кН/м.

Полная нагрузка

 кН/м.

 

Определение изгибающих моментов и поперечных сил

 

Расчетный пролет крайнего пролета равен расстоянию от оси опорной площадки на стену до оси первой колонны

 м.

Расчетный средний пролет принимается равным расстоянию между осями колонн  м. Для трехпролетной балки рассматриваются 5 схем загружения [рис. 3.2]. Расчеты по упругой схеме работы приведены в таблице 3.1.

 

Рис. 3.2 - Схемы загружения ригеля

Рис 3.3 - Эпюры изгибающих моментов в сечениях ригеля

 

Для выравнивания опорных моментов по схеме (1 + 4) накладываем на полученную эпюру треугольную добавочную эпюру, с ординатой вершины равной 324,4 х 0,3= 102,4 ≈ 102 кНм. Изгибающий момент на опоре В станет равным

 -342,4+102= -240,4 кНм. Тогда момент в первом пролете станет равным 223,4 + 42,84 =266,2 кНм. Так как эта величина больше максимального момента равного 262,5 кНм (1 + 2), то он является расчетным в первом пролете. На опоре С максимальный момент составляет -240,7 кНм (1+5). Для его выравнивания с моментом на опоре В накладываем вторую добавочную эпюру с ординатой вершины равной 102 кНм. Изгибающий момент на опоре В станет равным -342,4+102= -240,4 кНм. Во втором пролете изгибающий момент станет равным 121,6+51= 172,6 кНм, что больше 154,9 кНм (1 + 3), и он также является расчетным. Выровненная эпюра моментов приведена на рисунке 3.1 б).

Для расчета прочности наклонных сечений принимаются значения поперечных сил большее из двух расчетов: упругого и с учетом выравнивания моментов из-за пластических деформаций. Результаты упругого расчета приведены в таблице 3.1. Значения поперечных сил при учете выровненных моментов определяются по формулам для однопролетной балки :

 и

После подстановки значений M_L и M_R [рис. 14] получим:

 кН;

 кН;

 кН;

кН

Результаты сведены в таблицу 3.2. Поперечные силы имеющие наибольшее значение являются расчетными.

 

Таблица 3.2 - Поперечные силы у опор балок

Вид расчета	Поперечные силы на опорах
	QA	QBL	QBR	QCL
Упругий расчет (схемы)	(1 + 2) 174	(1 + 4) -249,6	(1 + 4) 230,9	(1 + 4) -196,9
С учетом пластических деформаций	171,4	-239,1	213,9	-213,9

 

Подбор сечения продольной арматуры

 

Бетон класса В20 имеет характеристики: расчетное сопротивление при сжатии R_b = 11,5 МПа, то же при растяжении R_bt = 0,9 МПа, коэффициент условий работы бетона g_b2 = 0,9 модуль упругости Е_B = 24000 МПа [3, табл.13, 15 и 18]. Арматура класса A-III имеет характеристики: расчетное сопротивление R_s = 365 МПа и модуль упругости E_s = 200000 МПа. Размеры сечения ригеля 30´55 см.

Подбор сечения арматуры производим в расчетных сечениях ригеля.

 

Сечение в первом пролете

М = 266,2 кНм [рис. 3.3];  м;

0,349,

Необходимо изменить сечение: Примем h=65см.

Вычислим новый собственный вес балки и расчетную нагрузку на погонный метр балки

При h= 55 см Q_b = b h γ = 0,3 x 0,55 x 25 = 4.125 кН/м,

8,77+4.125·1,1= 57.82 кН/м.

При h= 65 см Q*_b = b h γ = 0,3 x 0,65 x 25 = 4.875 кН/м,

8,77+4.875·1,1= 58.64 кН/м.

 м;

0,242

 м²

Принимаем 4Æ22A-III A_s = 15,2 см² [1, прил. 4].

Рис. 3.4 – Сечение ригеля в первом пролете

 

Определим фактическую несущую способность балки в первом пролёте М_U1, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

 м;

где а*= (у₁ +у₂)/2=(33+85)/2 = 59мм,

у₁=22+22/2=33 мм, у₂=22+22+30+22/2=85 мм             [3, п.5.12];

302<0.35,

М_U1= 278.37кНм > 266,2 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

 

Сечение во втором пролете

М = 172,6 кНм;

 м; вычисляем:

=0,157

,

м².

Принимаем 6Æ14A-II, c A_s =9.23 см².

Рис. 3.5 – Сечение ригеля во втором пролете

 

Определим фактическую несущую способность балки во втором пролёте М_U2, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

 м;

где а*=(27+71)/2 = 49мм,

у₁=20+14/2=27 мм, у₂=20+14+30+14/2=71 мм             [3, п.5.12];

0,181

,

М_U2= 184.15кНм > 172,6 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

 

3.5.3 Сечение на опоре В

М₁ = 240,4 кНм;  м.

Определяем изгибающий момент у грани колонны со стороны второго пролета (Q_BL > Q_BR):

 кНм.

Вычисляем:

0,184,

,

м²

Принимаем 3Æ18A-III в верхней части, c A_s =7.63 см², и 3Æ12 A-III,

c A_s =3.39см² , общей площадью A_s = 11.02 см²

Рис. 3.7 – Сечение ригеля у опоры B

 

Определим фактическую несущую способность балки на опоре С М_UС, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

 м;

где а*= =42.8 см,

у₁=20+18/2=29 см, у₂=20+18+30+12/2=74 см      [3, п.5.12];

,

,

М_UС= 218.2кНм > 208,6 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

 

Сечение на опоре С

М = 240,7 кНм;  м;

Определяем изгибающий момент у грани колонны со стороны второго пролета (Q_BL > Q_BR):

 кНм.

Вычисляем:

19

м².

Принимаем 3Æ18A-III в верхней части, c A_s =7.63 см², и 3Æ12 A-III,

c A_s =3.39см² , общей площадью A_s = 11.02 см²

Рис. 3.7 – Сечение ригеля у опоры С

 

Определим фактическую несущую способность балки на опоре С М_UС, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

 м;

где а*= =42.8 см,

у₁=20+18/2=29 см, у₂=20+18+30+12/2=74 см      [3, п.5.12];

,

,

М_UС= 218.2кНм > 208,6 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.