следовательно, нижняя граница сжатой зоны проходит в пределах верхнего пояса балки
3.4 Вспомогательные коэффициенты (с учетом арматуры 
):
;
, т.е сжатой арматуры достаточно;
;
.
Требуемая площадь сечения напрягаемой арматуры
Принимаем напрягаемую арматуру в количестве 2 ¢ 14+4 ¢ 16A-V ( 
), которую равномерно распределяем по нижнему поясу балки.
Определение геометрических характеристик приведенного сечения
При определении геометрических характеристик сечений учитываем только предварительно напряженную арматуру. Последовательность вычислений приведем для сечения IV-IV.
4.1 
4.2 Площадь приведенного сечения:
где 
- для арматуры A-V;
- для арматуры Bp-I;
- для арматуры A-III;
Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани:
4.4 Расстояние от центра тяжести сечения до нижней грани:
Момент инерции сечения относительно центра тяжести
Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего нижнего волокна
.
Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего верхнего волокна
.
4.8 Упругопластический момент сопротивления для нижнего волокна (для удобства вычислений размеры приняты в см.) согласно п.117 [1]определяется в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия P по формуле
| (2) |
Положение нулевой линии определяется из условия
| (3) |
где 
- статический момент площади бетона сжатой зоны относительно нулевой линии;
- статический момент площади арматуры сжатой зоны относительно нулевой линии;
-статический момент площади арматуры растянутой зоны относительно нулевой линии;
- площадь растянутой зоны в предположении, что 
.
Упругопластический момент сопротивления для крайнего растянутого волокна
где
- момент инерции площади сжатой зоны относительно нулевой линии;
- момент инерции сечения арматуры растянутой зоны относительно нулевой линии;
- момент инерции площади сечения арматуры сжатой зоны относительно нулевой линии;
статический момент площади растянутого сечения относительно нулевой линии.
4.9 Положение нулевой линии двутаврового сечения при растянутой верхней зоне определяем по той же методике в предположении, что 
;
;
-статический момент площади арматуры растянутой зоны относительно нулевой линии;
- площадь растянутой зоны в предположении, что .
Упругопластический момент сопротивления для крайнего растянутого волокна
;
.
Геометрические характеристики остальных приведенных сечений балки вычислены по аналогии и приведены в таблице 3.
Таблица 3 – Геометрические характеристики приведенных сечений балки
| Сечение |  ,
см2
|  ,
см
|  ,
см4
|  ,
см3
|  ,
см3
|  ,
см3
|  ,
см3
|
| 0-0 | 3135 | 48,54 | 1926272 | 39686 | 45054 | 92061 | 120877 |
| I-I | 3835 | 60,67 | 3796457 | 62576 | 70363 | 75661 | 92015 |
| II-II | 2963 | 63,54 | 5030460 | 79165 | 84668 | 161248 | 162329 |
| III-III | 3093 | 72,09 | 7017798 | 97343 | 104564 | 160053 | 170884 |
| IV-IV | 3137 | 74,94 | 7764871 | 103621 | 111421 | 162324 | 176887 |
| V-V | 3371 | 83,29 | 11192173 | 134376 | 139030 | 177451 | 207003 |
5 Определение потерь предварительного напряжения
Принятое предварительное напряжение должно находится в пределах, рекомендуемых п. 1.15.[4].
-условие выполняется.
Вычисление потерь приведем на примере сечения IV-IV.
Первые потери
Дата: 2019-07-30, просмотров: 199.
