СОДЕРЖАНИЕ
Назначение детали в узле. 2
Определение годового объема выпуска и типа производства. 2
Анализ технологичности конструкции детали. 3
Выбор и обоснование способа получения заготовки. 4
Разработка маршрута обработки заготовки. 6
Расчет операционных припусков. 7
Расчетно-аналитический метод. 8
Расчет режимов резания. 10
Расчет контрольно-измерительного инструмента. 38
Конструкторская часть. 39
Проектирование станочного приспособления. 39
Расчет приспособления. 41
Список литературы... 43
Приложение 1. 44
Назначение детали в узле
Корпус шарикоподшипника представляет собой стальной штамповочный стакан с опорным фланцем и внутренней расточкой под шарикоподшипник.
Корпус шарикоподшипника является одной из основных корпусных деталей вертикального привода сепаратора СЛ-5.
Сепаратор СЛ-5 предназначен для центробежной очистки от механических примесей и воды топлива и минеральных масел дизельных и турбинных установок для судов и других энергетических установок.
Вертикальный привод передает вращение от эл. двигателя мощностью 15 кВт к барабану сепаратора(скорость вращения около 5000 об/мин). Вал привода установлен в двух шарикоподшипниках: верхнем - радиальном и нижнем - радиально-сферическом.
Рассматриваемый корпус шарикоподшипника является местом установки верхнего радиального шарикоподшипника, который воспринимает радиальные нагрузки, возникающие в барабане сепаратора при его вращении.
Определение годового объема выпуска и типа производства
N=mM (1+γδ/100) = 3Ч12000(1+6Ч3/100) =57600,
Где: m – количество одноименных деталей в машине;
М=12000 – годовой объем выпуска машин;
γ – 5…10 количество запасных частей в процентах;
δ – 2…6 процент брака и технологических потерь, включая детали используемые для настройки станка, в процентах.
N=57600 – производство крупносерийное
серийное производство характеризуется ограниченной номенклатурой изделий, изготовляемых периодически повторяющимися партиями и сравнительно большим объемом выпуска, чем в единичном типе производства. При серийном производстве используются универсальные станки, оснащенные как специальными, так и универсальными и универсально–сборными приспособлениями, что позволяет снизить трудоемкость и себестоимость изготовления изделия. В серийном производстве технологический процесс изготовления изделия преимущественно дифференцирован, т.е. расчленен на отдельные самостоятельные операции, выполняемые на определенных станках.
Расчет операционных припусков
В подъемно–транспортном машиностроении используют два метода определения припусков на обработку: опытно–статистический и расчетно–аналитический.
При расчетно-аналитическом методе промежуточный припуск на каждом технологическом переходе должен быть таким, чтобы при его снятии устранялись погрешности обработки и дефекты поверхностного слоя, полученные на предшествующих переходах, а также исключались погрешности установки обрабатываемой заготовки, возникающие на выполняемом переходе.
Расчет режимов резания
Режим резания является одним из главных факторов технологического процесса механической обработки, определяющий нормы времени на операцию. В связи с этим необходимо в полной мере использовать режущие свойства инструмента и производственные возможности оборудования.
При назначении и расчете элементов режимов резания следует учитывать следующие факторы: материал и состояние заготовки; тип и размеры инструмента, материал его режущей части, тип и состояние оборудования.
Элементы режима резания, как правило, устанавливаются в следующем порядке:
· назначается глубина резания t;
· назначается подача режущего инструмента s;
· рассчитывается скорость резания v;
· рассчитывается сила резания Pz или крутящий момент на шпинделе станка Мкр;
· определяется мощность, расходуемая на резание N;
· выбирается металлорежущее оборудование.
Глубина резания t при черновой обработке назначается такой, чтобы был снят весь припуск за один проход или большая его часть.
Подача s при черновой обработке выбирается максимально возможной, исходя из жесткости и прочности системы СПИД, прочности твердосплавной режущей пластины и других ограничивающих факторов. При чистовом точении подача назначается в зависимости от требуемой степени точности и шероховатости обрабатываемой поверхности.
Скорость резания v рассчитывается по эмпирическим формулам установленным для каждого вида обработки.
Сила резания раскладывается на составляющую тангенциальную Pz, радиальную Рy и осевую Рx силы резания. Главной составляющей силой, определяющей расходуемую на резание мощность и крутящий момент на шпинделе станка, является сила Рz которая рассчитывается по эмпирической зависимости.
Операция 005 Токарная(черновая):
Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.
(Ш95): t = 2 мм
s = 0,6 мм/об
i = 1
V = 
[ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,60,45
tx = 20,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента.
Kv – общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]
кv = kμvּknvּkuv = 1, 19
kμv = kг 
= 1ּ 
knv = 1, kuv = 1
м/мин=3,38 м/с
об/мин
принимаем nф=630 об/мин, тогда
м/мин=3,2 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = kμрּkцрּ kypּkλрּkгр = 0,89ּ1,1ּ1= 0,97
kφр = 0,89; kγp = 1,1; kλр = 1, krp=1
= 10ּ300ּ21ּ0,60,75ּ194 - 0,15ּ0,97= 1328 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.
(Ш185): t = 2 мм
s = 0,8 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,80,45
tx = 20,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента.
Kv – общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]
кv = kμvּknvּkuv = 1, 19
kμv = kг 
= 1ּ
knv = 1, kuv = 1
м/мин=3,38 м/с
об/мин
принимаем nф=315 об/мин, тогда
м/мин=3,05 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = kμрּkцрּ kypּkλрּkгр = 0,89ּ1,1ּ1= 0,97
kφр = 0,89; kγp = 1,1; kλр = 1, krp=1
= 10ּ300ּ21ּ0,80,75ּ183 - 0,15ּ0,97= 1340 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Резец проходной упорный, твердосплавные пластины Т15К6
(Ш93): t =1 мм
s = 0,6 мм/об
i = 1
V = 
[ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,60,45
tx = 10,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=3,37 м/с
об/мин
принимаем nф=630 об/мин, тогда
м/мин=3,07 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ11ּ0,60,75ּ184 - 0,15ּ0,97= 907,5 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Резец расточной для обработки сквозных отверстий, твердосплавные пластины Т15К6
(Ш77): t =1 мм
s = 0,2 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0, 20,45
tx = 50,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=3,75 м/с
об/мин
принимаем nф=930 об/мин, тогда
м/мин=3,75 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ11ּ0, 20,75ּ225 - 0,15ּ0,97= 880 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Операция 010 токарная (черновая):
Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.
(Ш150): t = 2 мм
s = 0,8 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,80,45
tx = 20,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента.
Kv – общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]
кv = kμvּknvּkuv = 1, 19
kμv = kг = 1ּ 
knv = 1, kuv = 1
м/мин=3,38 м/с
об/мин
принимаем nф=400 об/мин, тогда
м/мин=3,14 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = kμрּkцрּ kypּkλрּkгр = 0,89ּ1,1ּ1= 0,97
kφр = 0,89; kγp = 1,1; kλр = 1, krp=1
= 10ּ300ּ21ּ0,80,75ּ188,4 - 0,15ּ0,97= 1334 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.
(Ш95): t = 2 мм
s = 0,6 мм/об
i = 1
V = 
[ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,60,45
tx = 20,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента.
Kv – общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]
кv = kμvּknvּkuv = 1, 19
kμv = kг 
= 1ּ 
knv = 1, kuv = 1
м/мин=3,38 м/с
об/мин
принимаем nф=630 об/мин, тогда
м/мин=3,2 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = kμрּkцрּ kypּkλрּkгр = 0,89ּ1,1ּ1= 0,97
kφр = 0,89; kγp = 1,1; kλр = 1, krp=1
= 10ּ300ּ21ּ0,60,75ּ194 - 0,15ּ0,97= 1328 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.
(Ш185): t = 2 мм
s = 0,8 мм/об
i = 1
V = 
[ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,80,45
tx = 20,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента.
Kv – общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]
кv = kμvּknvּkuv = 1, 19
kμv = kг 
= 1ּ 
knv = 1, kuv = 1
м/мин=3,38 м/с
об/мин
принимаем nф=315 об/мин, тогда
м/мин=3,05 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = kμрּkцрּ kypּkλрּkгр = 0,89ּ1,1ּ1= 0,97
kφр = 0,89; kγp = 1,1; kλр = 1, krp=1
= 10ּ300ּ21ּ0,80,75ּ183 - 0,15ּ0,97= 1340 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Резец проходной упорный, твердосплавные пластины Т15К6
(Ш147): t =1,5 мм
s = 0,8 мм/об
i = 1
V = 
[ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,80,45
tx = 1,50,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=3,5 м/с
об/мин
принимаем nф=400 об/мин, тогда
м/мин=3,08 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ1,51ּ0,80,75ּ184,6 - 0,15ּ0,97= 1360 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Резец расточной для обработки глухих отверстий, твердосплавные пластины Т15К6
(Ш119,75): t =1,375 мм
s = 0,2 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0, 20,45
tx = 1,3750,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=3,57 м/с
об/мин
принимаем nф=550 об/мин, тогда
м/мин=3,45 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ1,3751ּ0, 20,75ּ206,8 - 0,15ּ0,97= 538 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Операция 015 токарная (чистовая):
Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.
(Ш185): t = 2 мм
s = 0,8 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,80,45
tx = 20,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента.
Kv – общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]
кv = kμvּknvּkuv = 1, 19
kμv = kг = 1ּ
knv = 1, kuv = 1
м/мин=3,38 м/с
об/мин
принимаем nф=315 об/мин, тогда
м/мин=3,05 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = kμрּkцрּ kypּkλрּkгр = 0,89ּ1,1ּ1= 0,97
kφр = 0,89; kγp = 1,1; kλр = 1, krp=1
= 10ּ300ּ21ּ0,80,75ּ183 - 0,15ּ0,97= 1340 (н)
мощность:
N = (кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Резец проходной упорный, твердосплавные пластины Т15К6
(Ш91): t =1 мм
s = 0,1 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 420
Sу = 0,10,2
tx = 10,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=5,8м/с
об/мин
принимаем nф=1160 об/мин, тогда
м/мин=5,5 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp =
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ11ּ0,10,75ּ331 - 0,15ּ0,97= 217 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Резец расточной для обработки сквозных отверстий, твердосплавные пластины Т15К6
(Ш77): t =0,5 мм
s = 0,07 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 420
Sу = 0,070,2
tx = 0,50,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=6,9 м/с
об/мин
принимаем nф=1700 об/мин, тогда
м/мин=6,85 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ0,51ּ0,070,75ּ411 - 0,15ּ0,97= 80 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Фаска 1,5Ч45° на ступени Ш185
(Ш185): t = 1 мм
s = 0,13 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,130,45
tx = 10,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента.
Kv – общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]
кv = kμvּknvּkuv = 1, 19
kμv = kг 
= 1ּ
knv = 1, kuv = 1
м/мин=7,45м/с
об/мин
принимаем nф=760 об/мин, тогда
м/мин=7,35 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = kμрּkцрּ kypּkλрּkгр = 0,89ּ1,1ּ1= 0,97
kφр = 0,89; kγp = 1,1; kλр = 1, krp=1
= 10ּ300ּ11ּ0,130,75ּ441 - 0,15ּ0,97= 253 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Операция 020 Токарная(чистовая):
Резец канавочный, пластины Т15К6
t =5 мм
s = 0,4 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,40,45
tx = 50,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=3,5 м/с
об/мин
принимаем nф=400 об/мин, тогда
м/мин=3 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = kμрּkцрּ kypּkλрּkгр = 0,89ּ1,1ּ1= 0,97
kφр = 0,89; kγp = 1,1; kλр = 1, krp=1
= 10ּ300ּ51ּ0,40,75ּ182 - 0,15ּ0,97= 432 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Используем подрезной резец из твердосплавных пластин Т15К6.
(Ш140): t = 2 мм
s = 0,8 мм/об
i = 3
V = 
[ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,80,45
tx = 20,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента.
Kv – общий поправочный коэффициент. [ист.3, стр.282]
кv = kμvּknvּkuv = 1, 19
kμv = kг = 1ּ
knv = 1, kuv = 1
м/мин=3,38 м/с
об/мин
принимаем nф=400 об/мин, тогда
м/мин=2,9 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = kμрּkцрּ kypּkλрּkгр = 0,89ּ1,1ּ1= 0,97
kφр = 0,89; kγp = 1,1; kλр = 1, krp=1
= 10ּ300ּ21ּ0,80,75ּ176 - 0,15ּ0,97= 1424 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Резец расточной для обработки глухих отверстий, твердосплавные пластины Т15К6
(Ш144): t =0,5 мм
s = 0,07 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 420
Sу = 0,070,2
tx = 0,50,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=6,9 м/с
об/мин
принимаем nф=830 об/мин, тогда
м/мин=6,25 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ0,51ּ0,070,75ּ375 - 0,15ּ0,97= 82 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Операция 025 токарная (чистовая):
Резец проходной упорный твердосплавные пластины Т15К6
(Ш145): t =1 мм
s = 0,1 мм/об
i = 1
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 420
Sу = 0,10,2
tx = 10,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=5,8 м/с
об/мин
принимаем nф=760 об/мин, тогда
м/мин=5,8 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,1
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ11ּ0,10,75ּ346 - 0,15ּ0,97= 215 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П
Резец расточной для обработки глухих отверстий, твердосплавные пластины Т15К6
(Ш120): t =0,125 мм
s = 0,06 мм/об
i = 1
V = 
[ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 420
Sу = 0,060,2
tx = 0,1250,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=8,8 м/с
об/мин
принимаем nф=1330 об/мин, тогда
м/мин=8,3 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ0,1251ּ0,060,75ּ500 - 0,15ּ0,97= 33 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Операция 030 токарная:
канавка Ш119:
Резец канавочный, пластины Т15К6
t =0,5 мм
s = 0,5 мм/об
i = 1
V = 
[ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 340
Sу = 0,50,45
tx = 0,50,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=4,5 м/с
об/мин
принимаем nф=640 об/мин, тогда
м/мин=4 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ0,51ּ0,50,75ּ240 - 0,15ּ0,97= 380 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Резец проходной отогнутый (450):
(Ш120): t =2,5 мм
s = 0,14 мм/об
i = 3
V = [ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 420
Sу = 0,140,45
tx = 2,50,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=7,75 м/с
об/мин
принимаем nф=1020 об/мин, тогда
м/мин=6,4 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ2,51ּ0,140,75ּ384 - 0,15ּ0,97= 682(н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П
Операция 035 токарная(тонкое растачивание):
Резец расточной для обработки глухих отверстий, твердосплавные пластины Т15К6
(Ш120): t =0,2 мм
s = 0,06 мм/об
i = 1
V = 
[ист.3, с.265]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.269]
= 420
Sу = 0,060,2
tx = 0, 20,15
Tm = 600,2 - стойкость инструмента
Kv =1, 19
м/мин=8,2 м/с
об/мин
принимаем nф=1220 об/мин, тогда
м/мин=7,7 м/с
силовые параметры:
, [ист.3, с.271]
Где эмпирические коэффициенты: [ист.3, с.273]
Сp = 300
x = 1,0
y = 0,75
n = - 0,15
kp = 0,97
= 10ּ300ּ0,21ּ0,060,75ּ460 - 0,15ּ0,97= 42 (н)
мощность:
N = 
(кВт) [ист.3, с.271]
Выбираем токарно-винторезный станок 16Л20П.
Операция 040 фрезерная:
Фреза концевая с коническим хвостиком Р6М5
(Ш145): D=40
t = 3ммq = 0,45Т = 120 мин
Sz = 0,2 мм x = 0,5 u=0,1
Z = 5y = 0,5
i = 2p = 0,1
Cv = 46,7m = 0,33
V = 
м/мин=0,75 м/с
n = 
принимаем n =315 об/мин
Vф = 
м/мин=0,67 м/с
сила резания:
Н
Ср = 12,5
x = 0,85
y = 0,75
q = 0,73
w = - 0,13
n = 1
крутящий момент:
(Нּм)
мощность:
Nℓ = 
кВт
Выбираем станок вертикально-фрезерный консольный 6Р10.
Операция 045 фрезерная(чистовая):
Фреза концевая с коническим хвостиком Р6М5
(Ш145): D=40
t = 1,5ммq = 0,45Т = 120 мин
Sz = 0,2 мм x = 0,5 u=0,1
Z = 5y = 0,5
i = 2p = 0,1
Cv = 46,7m = 0,33
V = 
м/мин=1,07 м/с
n = 
принимаем n =480 об/мин
Vф = 
м/мин=1 м/с
сила резания:
Н
Ср = 12,5
x = 0,85
y = 0,75
q = 0,73
w = - 0,13
n = 1
крутящий момент:
(Нּм)
мощность:
Nℓ = 
кВт
Выбираем станок вертикально-фрезерный консольный 6Р10.
Операция 050 сверлильная:
Сверло спиральное Æ12 P6M8
t=6 q=0,4
s=0,28 y=0,5
Cv=9,8 m=0,2
T=20
Скорость резания:
V= 
м/мин =0,55 м/с
Крутящий момент:
Cm=0,0345, q=2, y=0,8
Mкр= 
Hm
Сила резания:
Cp=68, q=1, y=0,7
P0= 
H
Мощность резания:
n= 
об/мин
Ne= 
кВт
Выбираем станок вертикально-сверлильный 2Н125.
Конструкторская часть
Расчет приспособления
Операция – токарная черновая
Dо. п. =91 мм – диаметр обрабатываемой поверхности
Dз=93 мм – диаметр заготовки
Lз=18 мм – длина заготовки
Pz=217 Н – сила резания
Определим коэффициент запаса для самоцентрирующегося трехкулачкового патрона с пневматическим приводом зажима:
Кзап=КоК1К2К3К4К5К6=1,5Ч1Ч1,2Ч1Ч1Ч1Ч1=1,8 [ист.2 стр.107]
Ко=1,5 – постоянный коэффициент запаса;
К1=1 – коэффициент, учитывающий состояние поверхности заготовки;
К2=1,2 - коэффициент, учитывающий увеличение силы резания при затуплении режущего инструмента;
К3=1 - коэффициент, учитывающий увеличение силы резания при обработке прерывистых поверхностей на детали;
К4=1 - коэффициент, учитывающий постоянство силы зажима, развиваемой приводом приспособления;
К5=1 - коэффициент, учитывающий удобное расположение рукоятки для ручных зажимных устройств;
К6=1 - коэффициент, учитывающий при наличии моментов, стремящихся повернуть обрабатываемую деталь вокруг ее оси.
Определим силу зажима детали одним кулачком патрона:
Wк=Pz 
Н
nк=3 – число кулачков в патроне;
fТ.П. =0,8 – коэффициент трения на рабочих поверхностях кулачков;
3. Определим силу на штоке привода трехкулачкового патрона:
Qшт. =Wknkkтр 
Н
Kтр=1,05 - коэффициент, учитывающий дополнительные силы трения в патроне;
ак=40 мм – вылет кулачка от середины его опоры в пазу патрона до центра приложения силы на одном кулачке;
hк=65 мм – длина направляющей части кулачка;
fк=0,1 – коэффициент трения кулачка.
4. Определим действительную силу зажима детали:
Qш. д. = 
Н
η=0,85 – коэффициент полезного действия;
Dц=200 мм – диаметр цилиндра;
Р=0,39 Мн/м – давление сжатого воздуха.
Список литературы
1. Справочник технолога-машиностроителя. т.1 под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. – М.: Машиностроение, 1985 г.
2. Курсовое проектирование по предмету "Технология машиностроения" Добрыднев И.С. – М.: Машиностроение, 1985 г.
3. Справочник технолога-машиностроителя. т.2 под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. – М.: Машиностроение, 1985 г.
4. Справочник инструментальщика. Под ред. И.А. Ординарцева. – Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1987 г.
5. Приспособления для металлорежущих станков. М.А. Ансеров – М.: Машиностроение, 1984 г.
Приложение 1
Технические характеристики станков
Станок токарно-винторезный 16Л20П
Наибольший диаметр обрабатываемой заготовки:
Над станиной 400
Над суппортом 210
Наибольший диаметр прутка, проходящего через
отверстие шпинделя 34
наибольшая длина обрабатываемой заготовки 1500
Шаг нарезаемой резьбы:
Метрической 0,25 - 0,56
Дюймовой, число ниток на дюйм 56-0,25
Модульной, модуль 0,5-112
Питчевой, питч 112-0,5
Частота вращения шпинделя, об/мин 16-1600
Число скоростей шпинделя 21/18
Наибольшее перемещение суппорта:
Продольное 1440
Поперечное 240
Подача суппорта, мм/об (мм/мин):
Продольная 0,05-2,8
Поперечная 0,025-1,4
Число ступеней подач -
Скорости быстрого перемещения суппорта, мм/мин:
Продольного 4000
Поперечного 2000
Мощность электродвигателя главного привода, кВт 6,3
Габаритные размеры (без ЧПУ):
Длина 2920
Ширина 1035
Высота 1450
Масса, кг 2050
Станок Вертикально-фрезерный консольный 6Р10
Размеры рабочей поверхности стола 160х630
Наибольшее перемещение стола:
Продольное 500
Поперечное 160
Вертикальное 300
Перемещение гильзы со шпинделем 60
Наибольший угол поворота шпиндельной
головки, ° ±45
Внутренний конус шпинделя (конусность 7: 24) -
Число скоростей шпинделя 12
Частота вращения шпинделя, об/мин 50-2240
Число подач стола 12
Подача стола, мм/мин:
Продольная и поперечная 25-1120
Вертикальная 12,5-560
Скорость быстрого перемещения стола, мм/мин:
Продольного и поперечного 2300
Вертикального 1120
Мощность электродвигателя привода главного
движения, кВт 3
Габаритные размеры:
Длина 1445
Ширина 1875
Высота 1750
Масса (без выносного оборудования), кг 1300
Вертикально-сверлильный станок 2Н125
Наибольший условный диаметр сверления
в стали 25
Рабочая поверхность стола 400x450
Наибольшее расстояние от торца шпинделя
до рабочей поверхности стола 700
Вылет шпинделя 250
Наибольший ход шпинделя 200
Наибольшее вертикальное перемещение:
сверлильной (револьверной) головки 170
стола 270
Конус Морзе отверстия шпинделя 3
Число скоростей шпинделя 12
Частота вращения шпинделя, об/мин 45-2000
Число подач шпинделя (револьверной головки) 9
Подача шпинделя (револьверной головки), мм/об 0,1-0,6
Мощность электродвигателя привода главного
движения, кВт 2,2
Габаритные размеры:
длина 915
ширина 785
высота 2350
Масса, кг 880.
СОДЕРЖАНИЕ
Назначение детали в узле. 2
Определение годового объема выпуска и типа производства. 2
Анализ технологичности конструкции детали. 3
Выбор и обоснование способа получения заготовки. 4
Разработка маршрута обработки заготовки. 6
Расчет операционных припусков. 7
Расчетно-аналитический метод. 8
Расчет режимов резания. 10
Расчет контрольно-измерительного инструмента. 38
Конструкторская часть. 39
Проектирование станочного приспособления. 39
Расчет приспособления. 41
Список литературы... 43
Приложение 1. 44
Назначение детали в узле
Корпус шарикоподшипника представляет собой стальной штамповочный стакан с опорным фланцем и внутренней расточкой под шарикоподшипник.
Корпус шарикоподшипника является одной из основных корпусных деталей вертикального привода сепаратора СЛ-5.
Сепаратор СЛ-5 предназначен для центробежной очистки от механических примесей и воды топлива и минеральных масел дизельных и турбинных установок для судов и других энергетических установок.
Вертикальный привод передает вращение от эл. двигателя мощностью 15 кВт к барабану сепаратора(скорость вращения около 5000 об/мин). Вал привода установлен в двух шарикоподшипниках: верхнем - радиальном и нижнем - радиально-сферическом.
Рассматриваемый корпус шарикоподшипника является местом установки верхнего радиального шарикоподшипника, который воспринимает радиальные нагрузки, возникающие в барабане сепаратора при его вращении.
Определение годового объема выпуска и типа производства
N=mM (1+γδ/100) = 3Ч12000(1+6Ч3/100) =57600,
Где: m – количество одноименных деталей в машине;
М=12000 – годовой объем выпуска машин;
γ – 5…10 количество запасных частей в процентах;
δ – 2…6 процент брака и технологических потерь, включая детали используемые для настройки станка, в процентах.
N=57600 – производство крупносерийное
серийное производство характеризуется ограниченной номенклатурой изделий, изготовляемых периодически повторяющимися партиями и сравнительно большим объемом выпуска, чем в единичном типе производства. При серийном производстве используются универсальные станки, оснащенные как специальными, так и универсальными и универсально–сборными приспособлениями, что позволяет снизить трудоемкость и себестоимость изготовления изделия. В серийном производстве технологический процесс изготовления изделия преимущественно дифференцирован, т.е. расчленен на отдельные самостоятельные операции, выполняемые на определенных станках.
Дата: 2019-05-28, просмотров: 156.
