Ветровую нагрузку находим на двух участках
Поможем в ✍️ написании учебной работы
Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

1 участок - ;

2 участок -

На каждом участке  находим средний коэффициент:

 

 

- протяженность участка с однозначной эпюрой на определенном участке.

 - тангенс угла наклона эпюры ветрового давления на участке с однозначной эпюрой (рис. 3).

;

;

;

;

;


Рис. 3 - Схема аэродинамических коэффициентов и коэффициентов k

 

Расчетное значение ветровой нагрузки

;

;

;

 


Статический расчет

Наиболее нагруженными являются два промежуточных ребра, так как нагрузка, воспринимаемая ребром, собирается с двух полупролетов справа и слева от ребра (рис. 4).

Рис. 4 - Поперечное сечение плиты


Ширина площадки опирания на верхний пояс несущей конструкции 8 см, расчетный пролет плиты: .

Плита рассчитывается как балка на 2-х опорах.

Равномерно распределенная нагрузка на расчетное среднее ребро равна

 = 6,435·0,48 = 3,09 кН/м2;

Расчетный изгибаемый момент: ;

Поперечная сила: ;

 


Определение геометрических характеристик расчетного сечения плиты

Расчет конструкции плиты выполняем по методу приведенного поперечного сечения в соответствии с п.4 СНиП 2.03.09-85 Асбоцементные конструкции [1].

В соответствии с п. 4.3 [1] для сжатых обшивок принимаем часть обшивки, редуцируемой к ребру:

= 18 см, с двух сторон – 36 см;

 = 25 см, с двух сторон – 50 см, т.е. сечение получается несимметричным (рис. 5).

 

Рис. 5 - Расчетное сечение плиты


Отношение модуля упругости обшивки к модулю упругости каркаса равно:

na= =  =(1,4·104)/(1·104) = 1,4.

Определяем положение нейтральной оси сечения по формуле без учета податливости соединений ребер каркаса с обшивками

 

 

Отношение модуля упругости обшивки к модулю упругости каркаса равно:

 =  =(1,4·104)/(1·104) = 1,4.

Y о=(19,5·6·(19,5/2+1)+1,4·36·1·(19,5+1+1/2)+1,4·50·1·0,5)/[19,5·6+(36+50)·1,4]=9,90 см.

Определяем моменты инерции каркаса и обшивок.

Собственный момент инерции каркаса

= 6·19,53/12 = 3707 см4.

Момент инерции каркаса относительно найденной нейтральной оси

= 3707 + 19,5·6· (19,5/2+1 – 9,9)2 = 3792 см4.

Моменты инерции обшивок относительно нейтральной оси:

 = [36·13/12 + 36(1+19,5+0,5 – 9,9)2]1,4 = 6214 см4;

 = [50·13/12 + 50(9,9 –0,5)2]1,4 = 6191 см4.

Суммарный момент инерции сечения:

 = 3792 + 6214 + 6191 = 16197 см4.

Шурупы в плите расставлены с шагом 200 мм, т.е. =9 – число срезов шурупов на половине пролета (3500/(2·200)=8,75).

Статические моменты относительно нейтральной оси будут равны:


 = 36(1+19,5+0,5 – 9,9)1,4 = 559,4 см3;

 = 50(9,9 – 0,5)1,4 = 658 см3.

Определяем коэффициент податливости соединений т ( = 1 шурупы из стали, = 62·10-5 при диаметре шурупов 0,4 см):

 

 

Определяем :

т > , т.е. для расчета прочности каркаса принимаем т = =0,194;

для расчета прочности обшивок принимаем т = 0,44.

Положение нейтральной оси определяем с учетом коэффициента податливости соединений ребер каркаса с обшивками при т = 0,44, т.е. при т для определения напряжений в обшивках.

Определяем положение нейтральной оси:

 см.

Моменты инерции будут равны:

= 3707 + 19,5·6·(19,5/2+1 – 10,2)2 = 3742 см4;

 = [36·13/12 + 36·(1+19,5+0,5 – 10,2)2]·l,4 = 5883 см4;

 = [50·13/12 + 50·(10,2 – 0,5)2]·1,4 = 6592 см4.

Для определения напряжений в ребре каркаса положение нейтральной оси определяем при  = 0,194:


см.

Моменты инерции:

= 3707 + 19,5·6·(19,5/2+1 – 10,5)2 = 3711 см4;

 = [36·13/12 + 36(1+19,5+0,5 – 10,5)2]l,4 = 5561 см4;

 = [50·13/12 + 50(10,5 – 0,5)2]1,4 = 7723 см4.

 

 = 3711 + 0,442(5561 + 7723) = 6283 см4.

 




Дата: 2019-05-28, просмотров: 159.