Данное устройство состоит из блоков, один из которых представлен на рис. 44.

Рисунок 44. Первое звено устройства замыкания токов СВЧ и предотвращения их проникновения в цепь промежуточной частоты (Circuit Schematics->KZ)

Отрезки длинных линий типа MLEF рассчитаны для волнового сопротивления 20 Ом и длины l/4. Присоединенные через поперечное сечение MCROSS$, они должны обеспечивать короткое замыкание в сечении 1-3. Отрезки длинных линий MLIN небольшой длины необходимы для нормальной работы элемента TL5, который автоматически учитывает ширину микрополосков, подключённых к переходу [4].

Для получения короткого замыкания на частоте гетеродина  была произведена настройка параметров l20 и l50 инструментом Tuner до значений 3330 и 10 соответственно. Для получения входного сопротивления со стороны порта P=1 величиной в доли Ом при сохранении соотношения l20>w20 пришлось бы настраивать ширины. График входного сопротивления после настройки приведён на рис. 45.

Рисунок 45. Входное сопротивления со стороны порта P=1 для схемы, представленной на рис. 38 (Graphs->KZ)

Входное сопротивление на частоте гетеродина достаточно мало, значит в сечении 1-3 обеспечено короткое замыкание. Теперь построим аналогичную схему, заменив элемент TL1 отрезком MLIN длиной l/4, рассчитанным для волнового сопротивления 100 Ом (рис. 46).

Рисунок 46. Второе звено устройства замыкания токов СВЧ и предотвращения их проникновения в цепь промежуточной частоты (Circuit Schematics->Zamyk)

       Ещё немного подстраиваем длины микрополосков и добиваемся минимальной проводимости на частоте гетеродина (рис. 47).

Рисунок 47. Входная проводимость со стороны порта P=1 для схемы, представленной на рис. 40 (Graphs->Zamyk_YIN)

       Объединяем блоки, изображённые на рис. 44 и 46 между собой и получаем новую схему, которая изображена на рис. 48. Длина отрезка TL9 была подстроена инструментом Tuner до значения 6740 мкм для получения минимального входного сопротивления со стороны порта P=1. График представлен на рис. 49.

Рисунок 48. Двухзвенное устройство замыкания  токов СВЧ и предотвращения их проникновения в цепь промежуточной частоты (Circuit Schematics->KZ_Zamyk)

Рисунок 49. Входное сопротивления со стороны порта P=1 для схемы, представленной на рис. 48 (Graphs->KZ_Zamyk_ZIN)

Привести зависимость входного сопротивления от нагрузки порта P=2. R=0.01, 100 Ом. Есл зав-ть сильная, то поставить третье 3 звено.

       Графики входного сопротивления со стороны порта P=1 для внутреннего сопротивления источника питания 0,01 Ом (рис. 49а) и 100 Ом (рис. 49б):

Рисунок 49а. Входное сопротивление со стороны порта P=1 для схемы, представленной на рис. 48 для внутреннего сопротивления источника питания 0,01 Ом (Graphs->KZ_Zamyk_ZIN)

Рисунок 49б. Входное сопротивление со стороны порта P=1 для схемы, представленной на рис. 42 для внутреннего сопротивления источника питания 100 Ом ( Graphs -> KZ _ Zamyk _ ZIN )

       Т.к. внутреннее сопротивление источника сильно влияет на входное сопротивление двухзвенного устройства замыкания токов СВЧ и предотвращения их проникновения в цепь промежуточной частоты, поставим третье звено (рис.49в).

Рисунок 49в. Трёхзвенное устройство замыкания токов СВЧ и предотвращения их проникновения в цепь промежуточной частоты ( Circuit Schematics -> KZ _Zamyk)

       Графики входного сопротивления со стороны порта P=1 для внутреннего сопротивления источника питания 0,01 Ом (рис. 49г), 50 Ом (рис. 49д) и 100 Ом (рис. 49е) для такой схемы:

Рисунок 49г. Входное сопротивление со стороны порта P=1 для схемы, представленной на рис. 49в, для внутреннего сопротивления источника питания 0,01 Ом ( Graphs -> KZ _ Zamyk _ ZIN )

Рисунок 49д. Входное сопротивление со стороны порта P=1 для схемы, представленной на рис. 49в, для внутреннего сопротивления источника питания 50 Ом ( Graphs -> KZ _ Zamyk _ ZIN )

Рисунок 49е. Входное сопротивление со стороны порта P=1 для схемы, представленной на рис. 49в, для внутреннего сопротивления источника питания 100 Ом ( Graphs -> KZ _ Zamyk _ ZIN )

Таким образом, схема на рис. 49в более предпочтительна.