РНТ-565

РНТ-566

РНТ-566/2

ДЗТ-11

ДЗТ-11/2

ДЗТ-11/3

ДЗТ-11/4

Тип реле

Номинальный ток, А

Пределы уставки на ток срабатывания реле, А

Потребляемая мощность при токе минимальной уставки, В∙А, не более

Тип реле

Номинальный ток, А

Уставки

Тип реле

Номинальное напряжение, В

Напряжение срабатывания, В

Коэффициент возврата

Не менее 0,8

Не более 1,25

Наименование величины, единица измерения

Обозначение и расчетная формула

S_т.н = 25000 кВА

числовое значение для сторон

10,5 кВ

2

3

5

Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора, соответствующий его номинальной мощности, А 

1374,7 = 2 ´ 687,35

Схема соединения трансформаторов тока, коэффициент схемы 

—

к_сх

U

1

Коэффициент трансформации трансформаторов тока

к_I

2000/5

Вторичный ток в плечах защиты, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора, А

3,44

Первичный расчётный ток небаланса без учёта

1653,6

составляющей обусловленной неточностью установки расчётного числа витков реле, А

I ^'_{нб рас} = (к_ап · к_одн ´

´e + D U ) · I _{к max}

к_ап = 1 ; к_одн = 1 ; e = 0,1

D U = 0,16 (принимается равной половине используемого диапазона регулирования на соответствующей стороне)

I_сз1 ³ к_отс · I _{нб рас}

к_отс = 1,3 - коэффициент отстройки реле

I_сз2 ³ к · I_н

к = 1,3 - коэффициент, используемый при отстройке защиты от броска тока намагничивания 

2149,7

1787,1

Расчётное условие для выбора уставки реле, А

I_{сз рас}

Принимается большее из двух значений

I_сз1 и I_сз2

196         2149,7  2149,7

Предварительная проверка чувствительности.

к_{ч предв} =  

= 0,87 ·

2,46

2,47

Если полученное значение коэффициента чувствительности окажется ниже допустимого, то следует перейти к расчёту защиты, выполненной с реле серии ДЗТ-11.

Ток срабатывания реле на основной стороне, А

Число витков реле для основ - ной стороны:

     расчётное

предварительно     принятое

11,8

11/10

Число витков реле для  не основной стороны:

     расчётное

     предварительно принятое

= 17,4/15,8

17/16

17,4/15,8

17/16

Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением расчётного числа витков не основной стороны, А 

31,3/14,7

292,4/161

292,4/161

Первичный расчётный ток небаланса с учётом составляющей, А

182,1/165,5

1946/1814,6

1946/1814,6

Уточнённое значение тока срабатывания защиты, А

210/230,9

2353/2500

2353/2500

Коэффициент отстройки

1,15/1,4

1,21/1,38

1,21/1,38

Коэффициент чувствительности защиты

2,3/2,09

2,26/2,12

2,26/2,12

Окончательно принятое число витков реле для установки на основной и не основной сторо - нах

10

16

16

Наименование величи-ны, единица измерения

 S_тн = 25000 кВА

числовое значение для сторон

2

Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора, соответствующий его номи-нальной мощности, А 

1374,7 = 2 ´ 687,35

Схема соединения трансформаторов тока, коэффициент схемы 

Коэффициент трансформации трансформаторов тока

Вторичный ток в плечах защиты, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора, А

Сторона, к трансформаторам тока которой целесообразно присоединить тормозную обмотку.

На сумму токов трансформаторов тока, установленных в цепи каждой из расщеплённых обмоток.

Минимальный ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания, А

1,5 · 125,5 = 188,5 А

Ток срабатывания реле для основной стороны (стороны с наибольшим вторичным током в плече защиты), приведённый к стороне ВН, А

Число витков обмотки НТТ реле для основной стороны:

расчётное

принятое

12

Уточнённое значение тока срабатывания защиты, А

Число витков обмотки НТТ реле для не основной стороны:

      расчётное

    принятое

19

19

Результирующий ток в тормозной обмотке, приведённой к расчётной стороне, А

580 А

I_{ТОРМ НН}, I_{ТОРМ СН} - первичный тормозной ток на сторонах НН и СН при рассматриваемом внешнем КЗ на стороне НН, приведённый к расчётной стороне.

12

Первичный расчётный ток небаланса с учётом составляющей

 I_{нб рас}, А

1·1·0,1·580 + 0,16·580 +

+ ´

´ 580 = 151,7 А

к_ап = 1 ; к_одн = 1 ; e = 0,1

D U_a ,D U_b - принимаются равными половине используемого диапазона регулирования на соответствующей стороне;

 к_{ток a,} к_{ток b} - коэффициенты токораспределения, равны отношению слагающих тока расчётного внешнего КЗ, проходящих на сторонах, где производится регулирование напряжения к току на стороне, где рассматривается КЗ;

 к_{ток I}, к_{ток I I} - коэффициенты токораспределения, равны отношению слагающих тока расчётного внешнего КЗ, проходящих на сторонах, где используется соответственно числа витков W_I и W_{I I} обмоток НТТ реле, к току на стороне, где рассматривается КЗ.

Число витков тормозной об-

мотки НТТ реле для не основ-ной стороны:

расчётное

принятое

к_отс = 1,5  = 0,87

 9

Чувствительность защиты при отсутствии торможения

2,5 > 2

Чувствительность защиты, когда имеется торможение

Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке НТТ реле на стороне ВН, А

 А

 F_раб =

F_торм =

F_{раб ср}

 к_ч =

А

20,9 · 12 + 28,8 · 19 =

= 798 А

28,8 · 9 = 259,2 А

160 А

 > 2

Наименование

Трансформатор 25 МВА

величины

МТЗ на стороне

Реле обдувки на сто-

роне

 10,5 кВ

Первичные номинальные токи, А

1375 = 2´687,5

Кратность сверх тока нагрузки

—

Коэффициент трансформации и схема соединения ТА

2000/5 = 400

 Y

к_сх = 1

Максимальной токовой

—

от пере

грузки

—

—

для S_{т ном} ³ 63 МВА

Реле блоки-

ровки регуля- тора

—

Ток уставки реле, А

1,2

Коэффициент чувствительности защиты

—

Тип реле и пределы уставки

РТ-40/2 0,5..2 А

Расчёт уставки реле вольтметровой блокировки МТЗ

Коэффициент транс-

формации ТV

Номинальное оста-точное напряжение при самозапуске, В

Напряжение уставки реле, В