Продольная дифференциальная защита выполняется на всех трансформаторах мощностью 6,3 МВА и более. Трансформаторы тока для продольной дифференциальной защиты должны устанавливаться со всех сторон защищаемого трансформатора. Коэффициенты трансформации и схемы соединения трансформаторов тока выбираются с учётом соединения обмоток защищаемых силовых трансформаторов для выравнивания токов в цепи дифференциальной защиты, например, для силовых трансформаторов с группой соединения обмоток звезда с землей - треугольник - 11, трансформаторы тока со стороны ВН должны соединяться в треугольник, а со стороны НН должны соединяться в звезду. При этом вторичные токи в плечах дифференциальной защиты при номинальном первичном токе определяется по выражению

,                                                                                            (15)

где к_I - коэффициент трансформации трансформатора тока;

к_сх - коэффициент схемы; определяется видом повреждения, схемами соединения трансформаторов тока и обмоток защищаемого трансформатора.

    Значение к_сх при различных видах и различном месте короткого замыкания (КЗ) приведены в табл. 4.

Таблица 4

Значение коэффициентов схемы к_сх

№	Вид КЗ	Место КЗ	Значение коэффициента схемы ксх
п / п			на стороне звезда	на стороне ∆
1	Между тремя фазами (и нагрузочный режим)	на стороны звезды или треугольника		1
2	Между двумя фазами	на стороне звезды     на стороне треугольника	2 (1)	1
3	Одной фазы на землю	на стороне звезды	1

Сторона защищаемого трансформатора, которой соответствует наибольший вторичный ток в плече защиты, принимается в расчёте за основную.

    Примерный порядок и пример расчёта дифференциальной защиты трансформатора с расщеплённой обмоткой ТРДН 25000 / 110 / 10 с РПН приведён в табл. 10 приложения.

    Если коэффициент отстройки к_отс, характеризующий приемлемость выбранного числа витков реле РНТ-565, меньше 1,3

 < 1,3,

то следует принять для основной стороны новое число витков, ближайшее меньшее по отношению к принимавшемуся ранее (для реле типа РНТ-565 на один виток меньше). Затем производится перерасчёт числа витков для других (не основных) сторон защищаемого трансформатора. Расчёт повторяется до тех пор, пока действительный коэффициент отстройки защиты K_ОТС, рассчитанный по току срабатывания защиты, окажется примерно равным или большим 1,3.

По окончании расчёта определяется чувствительность защиты при металлическом КЗ на вводах защищаемого трансформатора при работе его на расчётном ответвлении.

В соответствии с ПУЭ требуется обеспечить наименьший коэффициент чувствительности к_ч  2. Допускается снижение требуемого к_ч примерно до 1,5 в следующих случаях:

- при КЗ на выводах низшего напряжения трансформатора мощностью менее 80 МВА;

- в режиме включения трансформатора под напряжение, а также для кратковременных режимов его работы (например, при отключении одной из питающих сторон);

- при КЗ за реактором, установленным на стороне низшего напряжения трансформатора и входящим в зону его дифференциальной защиты.

    На рис. 2 и 3 приведены примеры включения реле РНТ-565 в защите двухобмоточного (рис. 2) и трёхобмоточного трансформаторов (рис. 3). Технические данные реле типа РНТ приведены в табл. П5.

    По результатам расчетов табл. П10 получили для основной стороны Котс<1,3. Поэтому для данного трансформатора необходимо использовать дифференциальную защиту с тормозным реле типа ДЗТ-11. Для автотрансформаторов АТ 220 кВ мощностью 63-250 МВА дифференциальная защита обычно выполняется с тормозными реле типа ДЗТ-21.

Рис.2 Пример схемы включения реле типа РНТ-565 в защите двухобмоточного трансформатора

Рис.3 Пример схемы включения реле типа РНТ-565 в защите трёхобмоточного трансформатора