Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выберите тип работыЧасть дипломаДипломная работаКурсовая работаКонтрольная работаРешение задачРефератНаучно - исследовательская работаОтчет по практикеОтветы на билетыТест/экзамен onlineМонографияЭссеДокладКомпьютерный набор текстаКомпьютерный чертежРецензияПереводРепетиторБизнес-планКонспектыПроверка качестваЭкзамен на сайтеАспирантский рефератМагистерская работаНаучная статьяНаучный трудТехническая редакция текстаЧертеж от рукиДиаграммы, таблицыПрезентация к защитеТезисный планРечь к дипломуДоработка заказа клиентаОтзыв на дипломПубликация статьи в ВАКПубликация статьи в ScopusДипломная работа MBAПовышение оригинальностиКопирайтингДругое

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

Выбор электродвигателя и кинематический расчет

Коэффициент полезного действия пары цилиндрических зубчатых колес h₁=0,98;

коэффициент, учитывающий потери пары подшипников качения, h₂=0,99;

КПД, клиноременной передачи, h₃=0,95

коэффициент, учитывающий потери в опорах приводного барабана, h₄=0,99

 

h-коэффициент полезного действия (КПД) привода, равный произведению КПД передач, входящих в кинематическую схему

 

h=h₁× h₂× h₃×h₄=0,98 × 0,99²× 0,95× 0,99× 0,99=0,90 

 

 

Мощность на валу барабана

 

Р_б=F_л × V_л=6,02×1,3=7,82 квт

 

Требуемая мощность электродвигателя

 

Р_тр.=Р_б/h=7,82/0,90=8,69 квт

 

Угловая скорость барабана

w_б=2V_л/Д_б=2×1,3/0,4=6,5 рад/с

 

Частота вращения барабана

n_б=30w_б/p=30×6,5/3,14=62 об/мин.

 

Рекомендуемые значения передаточного отношения (i ) для зубчатых передач равны 2-6, для ременных 2-4. Таким образом передаточное отношение привода

i_min=4

i_max=24

Выбираем электродвигатель с таким числом оборотов, чтобы передаточное отношение привода было не меньше 4 и не больше 24.

 

Выбираем электродвигатель трехфазный короткозамкнутый серии 4А ,закрытый , обдуваемый с синхронной частотой вращения 1000 об/мин 4А160S6 с параметрами Р_дв=11 кВт и скольжением d=2,7 %.

Номинальная частота вращения 

n_дв=1000 × (1-d/100)= 1000 × (1-2,7/100)=973 об/мин.,

а угловая скорость

w_дв=p × n_дв/30=3,14× 973/30=101,5 рад/с

 

Передаточное отношение

i=wдв/wб=101,5/6,5=15,65,

что можно признать приемлемым, так как оно находится между 4 и 24

Частные передаточные числа можно принять для редуктора по ГОСТ 2185-66 u=i_p=5,

для клиноременной передачи

i_к._р.=i/i_p=15,65/5=3,14

Угловая скорость и частота вращения ведущего вала редуктора

w₁= w_б ×u= 6,5×5=32,5 рад/с.

n₁ = n_б ×u= 62×5=310 об/мин.

 

Частоты вращения и угловые скорости валов:

 

Вал А	nдв=973 об/мин	wдв=101,5рад/с
Вал В	n1 = 310 об/мин	w1=32,5 рад/с
Вал C	n2 = nб=62 об/мин	w2 = wб=6,5 рад/с

 

Расчет зубчатых колес

Выбор материала и определение размеров заготовок

Диаметры заготовок для шестерни d_з1 и колеса d_з2:

 

d_з1=  149 мм;

 

 

d_з2= d_з1×U=149×5=745мм.

 

Поскольку в задании нет требований относительно габаритов передачи, выбираем материал со средними механическими характеристиками (см. табл. П.2.6);

и для шестерни и колеса сталь 45, термическая обработка - улучшение;, при диаметре заготовки более 120 мм -твердость НВ 200.

Предварительный расчет валов редуктора

Расчет ведущего вала

Диаметр выходного конца вала

d_в1=(16Т₁/p[t_к] )^1/3,

где [t_к]-допустимые касательные напряжения при кручении

[t_к]=20-25МПа; .

 

d_в1= мм.

Принимаем ближайшее большее значение из стандартного ряда (табл. П.2.24) d_в2=40 мм. Высота буртов вала - в соответствии с табл. П.2.25. Диаметр вала под подшипниками d_п2=50 мм (табл. П.2.16)..

Диаметры остальных участков вала назначаем из конструктивных соображений с учетом рекомендаций табл. П.2.24 и П.2.25.

Из технологических соображений целесообразно вал и шестерню выполнять в виде отдельных деталей, но в данном случае мы будем иметь слишком тонкую стенку между внутренним диаметром шестерни и шпоночным пазом, поэтому шестерню выполним за одно целое с валом. Конструкция ведущего вала приведена на рис. 3.

 

 

Рис.3. Конструкция ведущего вала

Расчет ведомого вала

Учитывая влияние изгиба вала от натяжения цепи, при расчете ведомого вала примем [t_к]=20 МПа.

Диаметр выходного конца вала

 

d_в2=(16Т₂/p[t_к])^1/3=  мм.

Принимаем ближайшее большее значение из стандартного ряда (табл. П.2.24) d_в2=70 мм.

 Высота буртов вала - в соответствии с табл. П.2.25. Диаметр вала под подшипниками d_п2=75 мм (табл. П.2.16), под зубчатым колесом d_к2=80 мм.

Диаметры остальных участков вала назначаем из конструктивных соображений с учетом рекомендаций табл. П.2.24 и П.2.25. Конструкция ведомого вала приведена на рис. 4.

 

 

Рис.4. Конструкция ведомого вала

 

Ведомый вал

Проверяем шпонку на конце вала, соединенном с муфтой

 d=60 мм; b х h =18 х 11 мм ; t₁= 7,0 мм (табл. П.2.18);

длина шпонки l=70 мм (при длине ступицы полумуфты МУВП 80мм),

(табл. П.2.30) момент на ведущем валу Т₁=146,5 Нм.

 

s_см @ 2Т₂/d (h-t₁)(l-b)= МПа< [ s_см ]=100МПа.

 

Проверяем шпонку под зубчатым колесом :

d=70 мм; b х h =20 х 12 мм ; t₁= 7,5 мм (табл. П.2.18),

длина шпонки l=75 мм ( при длине ступицы звездочки 80 мм), момент на ведомом валу Т₂=731,5 Нм.

 

s_см @ 2Т₂/d (h-t₁)(l-b)= МПа< [ s_см ]=100МПа.

Уточненный расчет валов

Уточненный расчет валов состоит в определении коэффициентов запаса прочности S для опасных сечений и сравнении их с требуемыми значениями [S].

Условие прочности соблюдено при S³[ S]=2,5.

 

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям

S_s=s_-1 / (K_s/e_s × s_v + Y_s s_m ),

где s_-1-предел выносливости стали при симметричном цикле изгиба;

K_s-эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений;

e_s-масштабный фактор для нормальных напряжений;

s_v –амплитуда цикла нормальных напряжений;

Y_s-коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла нормальных напряжений, для углеродистых сталей Y_s=0,2, для легированных Y_s=0,25-0,30 [7, c.163];

s_m –среднее напряжение цикла нормальных напряжений.

 

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям

St= t_-1/ (K_t/ e_t×t _v +Y_t × t_m) ,

где t_-1-предел выносливости стали при симметричном цикле кручения;

K_t- эффективный коэффициент концентрации касательных напряжений;

e_t- масштабный фактор для касательных напряжений;

t_v - амплитуда цикла касательных напряжений;

Yt- коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла касательных напряжений, Y_t=0,1 [7, c.166];

t_m – среднее напряжение цикла касательных напряжений.

t_v = t_m =0,5t_max=0,5Т/W_к.

 

Результирующий коэффициент запаса прочности

S= S_s×S_t /(S_s ² + S_t² )^1/2 . 

Нормальные напряжения от изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные от кручения -по отнулевому (пульсирующему) циклу.

Расчет ведущего вала

Поскольку шестерня выполнена заодно с валом, материал вала тот же, что и для шестерни: сталь 45, термическая обработка улучшение.

При диаметре заготовки меньше 90 мм (в нашем случае

d_а1=119 мм ) среднее значение s_в=780 МПа (табл. П.2.6).

 

Сечение А-А

Это сечение при передаче вращающего момента от электродвигателя через муфту рассчитываем на кручение . Концентрацию напряжений вызывает наличие шпоночной канавки. Коэффициент запаса прочности

S = S_t = t_-1 / (K_t / e_t t _v + Y_t t_m ) ,

где амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла

t_v=t_m =t_max/2=T₁/2 W_{к нетто,}

здесь W_{к нетто} -момент сопротивления сечения кручению.

При d=32мм, b х h = 10 х 8мм ; t₁=5 мм

W_{к нетто}=pd ³/ 16 – bt₁(d-t₁)² /2 d = мм³.

t_v=t_m = МПа.

 

Принимаем K_t=1,68 (табл. П.2.26),

e_t= 0,76 (табл. П.2.29),

Y_t=0,1.

 

S = S_t = >[ S]=2,5.  

 

Расчет ведомого вала

Материал вала –сталь 45 нормализованная

s_в=570 МПа (табл. П.2.6).

 

Пределы выносливости:

s_-1 =0,43 ×570=245 МПа,

t_-1=0,58 ×245=142 МПа.

 

Сечение А-А.

Диаметр вала в этом сечении 70 мм.

Концентрация напряжения обусловлена наличием шпоночной канавки 

K_s=1,59 (табл. П.2.26),

K_t=1,49 (табл. П.2.26),

e_s=0,775 (табл. П.2.29),

e_t=0,67 (табл. П.2.29),

Y_s=0,15,

Y_t=0,1.

 

Изгибающий момент в горизонтальной плоскости

М¢ = R_x3 ×l₂ = 115 × 82= 9,4×10³ Н ×мм.

 

Изгибающий момент в вертикальной плоскости

М¢¢= R_у3 ×l₂ + F_a d₂/2=  Н ×мм.

 

Суммарный изгибающий момент в сечении А-А

М _А-А =  Н ×мм.

 

Момент сопротивления кручению:

d=65мм, b= 18 мм ; t₁=7 мм;

W_{к нетто}=pd ³/16 – bt₁(d-t₁)²/2 d = мм³.

Момент сопротивления изгибу:

W_{из нетто}=pd ³/32 – bt₁(d-t₁)²/2 d= мм³.

Амплитуда и среднее напряжения цикла касательных напряжений

t_v=t_m = T₂/2 W_{к нетто}= МПа.

Амплитуда нормальных напряжений изгиба

s_v=M_A-A/ W_{изг нетто}= МПа;

 среднее напряжение s_m=0.

 

Коэффициенты запаса прочности:

 S_s= ;

 

St= .

Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения А-А

 

S= S_s×S_t /(S_s ² + S_t² )^1/2 = .

 

 

Сечение К-К

Концентрация напряжений обусловлена посадкой подшипника с гарантированным натягом:

K_s/ e_s=3,40 (табл. П.2.28),

K_t/e_t=2,44 (табл. П.2.28),

Y_s=0,15,

Y_t=0,1.

 

Изгибающий момент

 М₄ = F_в ×l₃=5124 ×82=420200 Н×мм.

 

Осевой момент сопротивления

W=pd ³/32= мм³.

Амплитуда нормальных напряжений:

s_v=s_max=M₄/ W= МПа;   

s_m=0.

 

Полярный момент сопротивления кручению

W_к= 2W=2 × 26,9×10³=53,8*10³ мм³.

 

Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений

t_v=t_m = T₂/2 W_r= МПа.

 

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям

S_s=s_-1 / (K_s/e_s × s_v + Y_s s_m )= .

 

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям

S_t= t_-1/ (K_t/ e_t×t _v +Y_t × t_m) = .

 

Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения К-К

S= S_s×S_t /(S_s ² + S_t² )^1/2 = .

 

Сечение Л-Л

Концентрация напряжения обусловлена переходом от Æ65 мм к Æ60 мм.

При D/d=65/60=1,08, r/d=2,25/60=0,04.

K_s=1,65, K_t=1,19 (табл. П.2.27),

e_s = 0,8; e_t=0,68 (табл.П.2.29).

 

Изгибающий момент тот же, что и в сечении К-К.

 

Осевой момент сопротивления

W=pd³ /32= 3,14×60³/32=20,9*10³ мм³.

 

Амплитуда нормальных напряжений изгиба

s_v=s_мах= М/ W=420200/20,9*10³ =20,1 МПа.

 

Полярный момент сопротивления при кручении

W_к= 2W=2 20,9*10³ × =41,8*10³ мм³.

 

Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений

t_v=t_m = T₂/2 W_r= МПа.

 

 

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям

S_s=s_-1 / (K_s/e_s × s_v + Y_s s_m )= .

 

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям

S_t= t_-1/ (K_t/ e_t×t _v +Y_t × t_m) = .

 

 

Результирующий коэффициент запаса прочности для сечений Л-Л

S= S_s×S_t /(S_s ² + S_t² )^1/2 = .

 

 

Сечение Б-Б

Концентрация напряжения обусловлена наличием шпоночной канавки:

Ks=1,59 (табл. П.2.26),

e_s = 0,8(табл. П.2.29),

 Kt=1,49 (табл. П.2.26),

 e_t=0,69 (табл. П.2.29).

Изгибающий момент (х₁=60 мм)

М_Б-Б=M₄*x₁/l₃=420,2*10³*60/85=296,6*10³ Нмм.

 

Момент сопротивления сечения нетто при b=18 мм, t₁=7мм

W_нетто=3,14×60³/32-18×7×(60-7)²/2*60 =18290 мм³.

 

Амплитуда нормальных напряжений изгиба

s_v=М_Б-Б/ W_нетто = 296600/18290=16,2 МПа.

 

Момент сопротивления кручению сечения нетто

W_{к нетто}=3,14×60³/32-18*7*(60-7)²/2*60 =39480 мм³.

 

Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений

t_s=t _m=731500/2*39480=9,26 МПа.

 

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям

S_s=s_-1 / (K_s/e_s × s_v + Y_s s_m )= .

 

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям

S_t= t_-1/ (K_t/ e_t×t _v +Y_t × t_m) St= .

 

Результирующий коэффициент запаса прочности для сечений Б-Б

S= S_s×S_t /(S_s ² + S_t² )^1/2 = .

Сведем результаты проверки в таблицу.

Сечение	А-А	К-К	Л-Л	Б-Б
Коэффициенты запаса	4,87	4,03	4,92	5,06

Во всех сечениях S < [S].

 

Рис. 9. Цилиндрический одноступенчатый зубчатый редуктор

 

Рис. 10. Цилиндрический одноступенчатый зубчатый редуктор (Горизонтальный разрез)

12. Технические требования

В зависимости от вида сборочной единицы и ее назначения технические требования могут быть самыми разнообразными. Наиболее часто встречаются следующие требования.

1. Требования к сборке. Указывают регулировочные зазоры между торцами подшипников ( если они необходимы и не указаны на чертеже); способ уплотнения плоскости разъема ( например: <<Плоскость разъема покрыть герметиком при окончательной сборке>>); указания по дополнительной обработке деталей при сборке ( например: <<Развальцевать>>, <<Отогнуть>>, <<Приварить>> и др.).

2. Требования по отделке. Например, по окраске изделия в сборе с указанием сорта и цвета краски: <<Необработанные наружные поверхности редуктора покрыть серой эмалью Гр.Гф-020/ЭМ.ПФ-133, серая 1V A>>.

3. Требования к эксплуатации. При необходимости указывают сроки замены подшипников, смены смазки и др.

Пункты технических требований должны иметь сквозную нумерацию. Каждый пункт технических требований записывают с красной строки.

Текстовую часть технических требований размещают только на первом листе независимо от того, на скольких листах изображен чертеж данного изделия и на каких листах находятся изображения, к которым относятся указания, приведенные в текстовой части. При этом текстовую часть располагают на поле чертежа над основной надписью в виде колонки шириной не более ширины основной надписи.

На чертеже общего вида редуктора, представленного на рис. 7 и 8, могут быть указаны следующие технические требования.

1. Валы собранного редуктора должны проворачиваться от руки плавно, без заеданий.

2. Сопряженные поверхности корпуса и крышек покрыть тонким слоем герметика ВГК-18 N 2 МРТУ 07-6012-63.

3. Необработанные наружные поверхности редуктора покрыть серой эмалью: Гр.Гф-020/ЭМ.ПФ-133, серая 1V A.

4. Редуктор обкатать без нагрузки при частоте вращения быстроходного вала n =1500 n^-1 в течение 3 ч.

 

Техническая характеристика

Техническая характеристика расширяет сведения о конструкции сборочной единицы. На чертеже редуктора указывают:

-общее передаточное число,

-скорость вращения тихоходного вала,

-наибольший крутящий момент на тихоходном валу,

-геометрические параметры зубчатых передач и др.

Техническую характеристику помещают на свободном поле чертежа отдельно от технических требований, с самостоятельной нумерацией пунктов и снабжают заголовком << Техническая характеристика>>. Заголовок не подчеркивают.

 

Спецификация

Спецификация определяет состав сборочной единицы и необходима для изготовления, комплектования конструкторских документов и запуска в производство указанных изделий.

Спецификация в общем случае состоит из разделов, которые располагают в такой последовательности: документация; комплексы; сборочные единицы; детали; стандартные изделия; прочие изделия; материалы; комплекты. Наличие тех или иных разделов определяется составом специфицируемого изделия. Заголовок раздела записывают в графе <<Наименование>> и подчеркивают.

В раздел Документация вносят документы, составляющие основной комплект конструкторских документов специфицируемого изделия.

В разделы Комплексы, Сборочные единицы и Детали изделия записывают в алфавитном порядке сочетания начальных знаков (букв) и в порядке возрастания цифр, входящих в обозначение.

 В раздел Стандартные изделия записывают изделия, применяемые по государственным стандартам, республиканским стандартам, отраслевым стандартам, стандартам предприятия (для изделий вспомогательного производства). В пределах каждой категории стандартов запись производят по группам изделий одного функционального назначения (например, подшипники, крепежные изделия и т.п.), в пределах каждой группы - в алфавитном порядке наименований изделий, в пределах каждого наименования - в порядке возрастания обозначения стандартов, в пределах каждого обозначения стандарта - в порядке возрастания основных параметров или размера изделия.

В раздел Прочие изделия вносят изделия, применяемые по основным конструкторским документам (по техническим условиям), за исключением стандартных.

В раздел Материалы вносят все материалы, непосредственно входящие в специфицируемое изделие.

В раздел Комплекты вносят ведомости эксплуатационных документов и документов для ремонта, комплекты монтажных частей, сменных частей, запасных частей, инструмента и принадлежностей.

 

 

ЛИТЕРАТУРА

1. Проектирование механических передач: Учебно-справочное пособие для вузов / С.А. Чернавский, Г.А. Снесарев, Б.С. Козинцев и др. М.: Машиностроение, 1984. 560 с.

2. Баранов Г.Л., Песин Ю.В. Выбор материала и определение допускаемых напряжений при расчете зубчатых передач с использованием ЭВМ: Методические указания к курсовому проекту по деталям машин. Свердловск: УПИ, 1989.19 с.

3. Курсовое проектирование деталей машин / В.Н. Кудрявцев,        Ю.А. Державец, И.И. Арефьев и др. Л.: Машиностроение , 1984. 400 с.

4. Баранов Г.Л., Песин Ю.В. Расчет цилиндрических зубчатых передач с использованием ЭВМ: Методические указания к курсовому проекту по деталям машин. Свердловск: УПИ, 1989. 19 с.

5. Казанский Г.И. Детали машин: Методические указания по выполнению курсового проекта. Свердловск : УПИ, 1991. 50 с.

6. Курсовое проектирование деталей машин / С. А. Чернавский,        К.Н. Боков, И. М. Чернин и др. М.: Машиностроение, 1988. 416 с.

7. Чекмарев А.А., Осипов В.К. Справочник по машиностроительному черчению. М.: Высш. шк.; Академия, 2000.493 с.

8. Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин. М.: Высш. шк.; 1991.432 с.

Приложение 1

Пример оформления спецификации на редуктор ( рис.9 и 10 )

Формат

Зона

Поз

Обозначение

Наименование

Кол.

Примечание

Документация

 

Пояснительная записка

1

 

Сборочный чертеж

1

 

Детали

  1

Вал- шестерня ведущий

1

Сталь 45

  2

Кольцо уплотнительное

1

Войлок

  3

Крышка подшипника сквозная

1

Чугун СЧ 15-32

  4

Прокладка регулировочная

2

Сталь 10

  5

Кольцо мазеудерживающее

2

Сталь Ст.3

  6

Крышка подшипника глухая

1

Чугун СЧ 15-32

  7

Кольцо уплотнительное

1

Войлок

  8

Шайба торцовая

1

Сталь Ст.3

  9

Планка стопорная

1

Сталь Ст.3

  10

Корпус редуктора

1

Чугун СЧ 15-32

  11

Крышка корпуса

1

Чугун СЧ 15-32

  12

Крышка смотрового окна

1

Чугун СЧ 15-32

  13

Прокладка

1

Картон

  14

Крышка подшипника глухая

1

Чугун СЧ 15-32

  15

Маслоуказатель жезловый

1

Сталь Ст.3

  16

Прокладка

1

Резина маслостойкая

  17

Пробка

1

Сталь Ст.3

  Фамилия Подп.

Дата

Студент

Редуктор

косозубый

одноступенчатый

Лит.

Лист Масшт

Руковод

1х1

Консул

УГТУ

Кафедра Детали машин

                                 

 

 

Формат	Зона	Поз.	Обозначение	Наименование	Кол.	Примечание
		18		Звездочка ведущая	1	Сталь 40Х
		19		Крышка подшипника сквозная	1	Чугун СЧ 15-32
		20		Кольцо распорное	1	Сталь Ст.3
		21		Кольцо мазеудерживающее	2	Сталь Ст.3
		22		Втулка распорная	1	Сталь Ст.3
		23		Колесо зубчатое	1	Сталь 45
		24		Вал ведомый	1	Сталь 45
		25		Прокладка регулировочная	2	Сталь 10
				Стандартные изделия
		31		Болт М10x30 ГОСТ 7808-70
		32		Шайба пружинная 10 ГОСТ6402-70
		33		Болт М6x20 ГОСТ 7808-70
		34		Болт М16x100 ГОСТ 7808-70
		35		Гайка М6 ГОСТ 5915-70
		36		Шайба пружинная 16 ГОСТ6402-70
		37		Болт М16x110 ГОСТ 7808-70
		38		Гайка М16 ГОСТ 5915-70
		39		Шайба пружинная 16 ГОСТ6402-70
		40		Болт М12x30 ГОСТ 7808-70	4
		41		Гайка М12 ГОСТ 5915-70	4
		42		Шайба пружинная 12 ГОСТ6402-70	4
		43		Болт М10x32 ГОСТ 7808-70	1
		44		Болт М12x30 ГОСТ 7808-70	12
		45		Шайба пружинная 12 ГОСТ6402-70	12
		46		Шпонка 16x10x80 ГОСТ 23360-78	1
		47		Шпонка 18x11x70 ГОСТ 23360-78	1
		48		Подшипник 313 ГОСТ 8338-75	2
		49		Подшипник 308 ГОСТ 8338-75	2
		50		Штифт 10x35 ГОСТ 3129-70	2
				Прочие изделия
		51		Пресс- масленка М10x1 ГОСТ 20905-75	4
							Лист

Приложение 2

Справочные данные для выполнения расчетов

Таблица П.2.1

Термообработка

      нормализация, улучшение

закалка,

цементация

  0-постоянный   1-тяжелый   2-средний равновероятностный   3-средний нормальный   4-легкий   5-особо легкий     1,00   0,50     0,25   0,18   0,125   0,063     1,00   0,30     0,14   0,06   0,038   0,013  

 

1,00

 

0,20

 

 

0,10

 

0,04

 

0,016

 

0,004

         

 

Таблица П.2.2

    Нормальные линейные размеры (ГОСТ 6636-69)

 

Ra 5	Ra 10	Ra20	Ra 40	Доп. разм.	Ra 5	Ra 10	Ra 20	Ra 40	Доп разм	Ra 5	Ra 10	Ra 20	Ra 40	Доп. разм.
10	10	10	10	10,2	40	40	40	40	41	160	160	160	160	165
			10,5	10,8				42	44				170	175
		11	11	11,2			45	45	46			180	180	185
			11,5	11,8				48	49				190	195
	12	12	12	12,5		50	50	50	52		200	200	200	205
			13	13,5				53	55				210	215
		14	14	14,5			56	56	58			220	220	230
			15	15,5				60	62				240
16	16	16	16	16,5	63	63	63	63	65	250	250	250	250	270
			17	17,5				67	70				260	290
		18	18	18,5			71	71	73			280	280	310
			19	19,5				75	78				300	315
	20	20	20	20,5		80	80	80	82		320	320	320	330
			21	21,5				85	88				340	350
		22	22	23			90	90	92			360	360	370
			24					95	98				380	390
25	25	25	25		100	100	100	100	102	400	400	400	400	410
			26	27				105	108				420	440
		28	28	29			110	110	112			450	450	460
			30	31				120	115				480	490
	32	32	32	33		125	120	125	118		500	500	500	515
			34	35				130	135				530	545
		36	36	37			140	140	145			560	560	580
			38	39				150	155				600	615

 

 

 

 

Таблица П.2.3

                       Значение коэффициента y_ва

0,1	0,125	0,16	0,2	0,25	0,315
0,4	0,5	0,63	0,8	1,00	1,25

 

 

Таблица П.2.4

              Значение модуля передачи по ГОСТ 9563-60, мм

1-й ряд	1	1,25	2	2,5	3	4	5	6	8	10	12	16
2-ряд	1,375	1,75	2,25	2,75	3,5	4,5	5,5	7	9	11	14	18

Таблица П.2.5

Стандартные значения U по ГОСТ 2185-66

1-й ряд	1	1,25	1,6	2,0	2,5	3,15	4,0	5,0	6,3	8,0
2-й ряд	1,12	1,4	1,8	2,24	2,8	3,55	4,5	5,6	7,1

 

 

 Таблица П.2.6

Cтепень точности

8

 

 

7

 

Прямозубая

 

 

<350 1,05   -

-

-

>350 1,10 -  

-

 

-

 

                   

 

 

Таблица П.2.12 

Значение коэффициента К_Fb

Ybd= =b/dw1	Твердость рабочих поверхностей зубьев
	HB <350				HB >350
	1	11	111	1V	1	11	111	1V
0,2	1,00	1,04	1,18	1,10	1,03	1,05	1,35	1,20
0,4	1,03	1,07	1,37	1,21	1,07	1,10	1,70	1,45
0,6	1,05	1,12	1,62	1,40	1,09	1,18	-	1,72
0,8	1,08	1,17	-	1,59	1,13	1,28	-	-
1,0	1,10	1,23	-	-	1,20	1,40	-	-
1,2	1,13	1,30	-	-	1,30	1,53	-	-
1,4	1,19	1,38	-	-	1,40	-	-	-
1,6	1,25	1,45	-	-	-	-	-	-
1,8	1,32	1,53	-	-	-	-	-	-

 

Примечание. Данные, приведенные в столбце 1, относятся к передачам с симметричным расположением зубчатых колес относительно опор; 11- к передачам с несимметричным расположением колес по отношению к опорам; 111-к передачам с консольным расположением при установке валов на шариковых подшипниках; 1V-то же, но при установке валов на роликовых подшипниках

Таблица П.2.13

Значение коэффициента К_Fv

Степень точности	Твердость НВ рабочей поверхности зубьев	Окружная скорость v, м/с
		3	3-8	8-12
6	<350	1/1	1,2/1	1,3/1,1
6	>350	1/1	1,15/1	1,25/1
7	<350	1,15/1	1,35/1	1,45/1,2
7	>350	1,15/1	1,25/1	1,35/1,1
8	<350	1,25/1,1	1,45/1,3	-/1,4
8	>350	1,2/1,1	1,35/1,2	-/1,3
Примечание. В числителе указаны значения КFv для прямозубых передач, в знаменателе – для косозубых

 

 

Таблица П.2.14

Значение коэффициента Y_F для зубчатых колес внешнего зацепления

Z	X
	-0,5	-0,4	-0,25	-0,16	0	+0,16	+0,25	+0,4	0,5
12	-	-	-	-	-	-	-	3,68	3,46
16	-	-	-	-	4,28	4,02	3,72	3,54	3,40
20	-	-	-	4,40	4,07	3,83	3,64	3,50	3,39
25	-	-	4,30	4,13	3,90	3,72	3,62	3,47	3,40
32	4,50	4,27	4,05	3,94	3,78	3,65	3,59	3,46	3,40
40	4,14	4,02	3,88	3,81	3,70	3,61	3,57	3,48	3,42
50	3,96	3,88	3,78	3,73	3,68	3,58	3,54	3,49	3,44
60	3,82	3,78	3,71	3,68	3,62	3,57	3,54	3,50	3,47
71	3,79	3,74	3,68	3,66	3,61	3,56	3,55	3,50	3,48
80	3,73	3,70	3,66	3,63	3,60	3,55	3,53	3,51	3,50
90	3,70	3,68	3,64	3,62	3,60	3,55	3,55	3,53	3,51
100	3,68	3,66	3,62	3,61	3,60	3,56	3,56	3,55	3,52
180	3,64	3,62	3,62	3,62	3,62	3,59	3,58	3,56	3,56
>180	3,63	3,63	3,63	3,63	3,63	3,63	3,63	3,63	3,63

 

Таблица П.2.15

Значение предела выносливости при отнулевом цикле изгиба s_{F lim b} и коэффициента безопасности [S_F]’

Марка стали	Вид термообработки	Твердость зубьев HRC		sFlim b, МПа	[SF]
		на поверхности	в серд цевине
40, 45,40Х, 40ХФА	Нормализация, улучшение	HB 180-350		1,8HB	1,75
40Х, 40ХН,40ХФА	Объемная закалка	HRC 45-55		500-550	1,8
40ХН,40ХН2МА	Закалка при нагреве ТВЧ	HRC 48-58	HRC 25-35	700	1,75
20ХН,20ХН2М, 12ХН2, 12ХН3А	Цементация	HRC 57-63	-	950	1,55
Стали, содержащие алюминий	Азотирование	HV 700-950	HRC 24-40	300+ 1,2HRC сердцевины	1,75

 

Таблица П.2.16

Шарикоподшипники радиальные однорядные по ГОСТ 8338-75

 

 

Особо легкая серия

Условное обозначение подшипника	d, мм	D, мм	B, мм	r, мм	Грузоподъемность, кН
					динамическая C	статическая Cо
100	10	26	8	0,5	4,62	1,96
101	12	28	8	0,5	5,07	2,24
104	20	42	12	1	9,36	4,5
105	25	47	12	1	11,2	5,6
106	30	55	13	1,5	13,3	6,8
107	35	62	14	1,5	15,9	8,5
108	40	68	15	1,5	16,8	9,3
109	45	75	16	1,5	21,2	12,2
110	50	80	16	1,5	21,6	13,2
111	55	90	18	2	28,1	17,0
112	60	95	18	2	29,6	18,3
113	65	100	18	2	30,7	19,6
114	70	110	20	2	37,7	24,5
115	75	115	20	2	39,7	26,0
116	80	125	22	2	47,7	31,5
117	85	130	22	2	49,4	33,5
118	90	140	24	2,5	57,2	39,0
119	95	145	24	2,5	60,5	41,5
120	100	150	24	2,5	60,5	41,5

 

 

Продолжение табл. П.2.16

Легкая серия

Условное обозначение подшипника	d, мм	D, мм	B, мм	r, мм	Грузоподъемность, кН
					динамическая C	Статическая Cо
200	10	30	9	1	5,9	2,65
202	15	35	11	1	7,8	3,55
204	20	47	14	1,5	12,7	6,2
205	25	52	15	1,5	14,0	6,95
206	30	62	16	1,5	19,5	10,0
207	35	72	17	2	25,5	13,7
208	40	80	18	2	32,0	17,8
209	45	85	19	2	33,2	18,6
210	50	90	20	2	35,1	19,8
211	55	100	21	2,5	43,6	25,0
212	60	110	22	2,5	52,0	31,0
213	65	120	23	2,5	56,0	34,0
214	70	125	24	2,5	61,8	37,5
215	75	130	25	2,5	66,3	41,0
216	80	140	26	3	70,2	45,0
217	85	150	28	3	83,2	53,0
218	90	160	30	3	95,6	62,0
219	95	170	32	3,5	108,0	69,5
220	100	180	34	3,5	115,0	79,0

 

 

Окончание табл. П.2.1.16

Средняя серия

Условное обозначение подшипника	d, мм	D, мм	B, мм	r, мм	Грузоподъемность,кН
					динамическая C	Статическая Cо
300	10	35	11	1	8,06	3,75
302	15	42	13	1,5	11,4	5,4
304	20	52	15	2	15,9	7,8
305	25	62	17	2	22,5	11,4
306	30	72	19	2	28,1	14,6
307	35	80	21	2,5	33,2	18,0
308	40	90	23	2,5	41,0	22,4
309	45	100	25	2,5	52,7	30,0
310	50	110	27	3	65,8	36,0
311	55	120	29	3	71,5	41,5
312	60	130	31	3,5	81,9	48,0
313	65	140	33	3,5	92,3	56,0
314	70	150	35	3,5	104,0	63,0
315	75	160	37	3,5	112,0	72,5
316	80	170	39	3,5	124,0	80,0
317	85	180	41	4	133,0	90,0
318	90	190	43	4	143,0	99,0
319	95	200	45	4	153,0	110,0
320	100	215	47	4	174,0	132,0

 

Таблица П.2.17

Значения X и Y для радиальных подшипников

 

Fa/Co	Fa/VFr< e		Fa/VFr> e		e
	X	Y	X	Y
0,014	1	0	0,56	2,30	0,19
0,028				1,99	0,22
0,056				1,71	0,26
0,084				1,55	0,28
0,110				1,45	0,30
0,17				1,31	0,34
0,28				1,15	0,38
0,42				1,04	0,42
0,56				1,00	0,44

 

Таблица П.2.18

Шпонки призматические ( по ГОСТ 23360-78, с сокращением)

Размеры,мм

 

 

Диаметр вала d	Сечение шпонки b х h	Глубина паза
		вала t1	втулки t2
Cв. 10 до 12	4 х 4	2,5	1,8
>>12>> 17	5 х 5	3,0	2,3
>>17>> 22	6 х 6	3,5	2,8
>>22>> 30	8 х 7	4,0	3,3
>>30>> 38	10 х 8	5,0	3,3
>>38>> 44	12 х 8	5,0	3,3
>>44>> 50	14 х 9	5,5	3,8
>>50>> 58	16 х 10	6,0	4,3
>>58>> 65	18 х 11	7,0	4,4
>>65>> 75	20 х 12	7,5	4,9
>>75>> 85	22 х 14	9,0	5,4
>>85>> 95	25 х 14	9,0	5,4
>>95>> 110	28 х 16	10,0	6,4

Примечания: 1. Длину шпонки выбирают из ряда: 6; 8; 10; 12; 14; 16; 18; 20; 25; 28; 32; 36; 40; 45; 50; 56; 63; 70; 80; 90; 100; 110; 125; 140; 160; 180; 200…        (до 500).

2. Материал шпонок – сталь чистотянутая с временным сопротивлением разрыву не менее 500 МПа.

Таблица П.2.19

 

Клиновые ремни (по ГОСТ 1284.1-80)

Обозначение сечения ремня	d1, мм не менее	lр, мм	W, мм	To, мм	A, мм2	Lp, мм	DL, мм	Масса одного метра кг
О	63	8,5	10	6	47	400-2500	25	0,06
А	90	11,0	13	8	81	560-4000	33	0,10
Б	125	14,0	17	10,5	133	800-6300	40	0,18
В	200	19,0	22	13,5	230	1800-10000	59	0,30
Г	315	27	32	19,0	476	3150-14000	76	0,60
Д	500	32	38	23,5	692	4500-18000	95	0,90
Е	800	42	50	30,0	1172	6300-18000	120	1,52
Примечания: 1. DL –разность между расчетной Lр и внутренней Lвн длиной ремня. 2. Стандартный ряд длин Lр: 400; 450; 500; 560; 630; 710; 800; 900; 1000; 1120; 1400; 1600; 1800; 2000; 2240; 2500; 2800; 3150; 3550; 4000; 4500; 5000; 6300; 7100; 8000; 9000; 10000. Условные обозначения ремней: ремень сечения В с расчетной длиной Lр=2500 мм с кордной тканью в несущем слое: Ремень В-2500 Т ГОСТ 1284.1-80; то же, с кордшнуром:  Ремень В-2500 Ш ГОСТ 1284.1-80.

 

 

Таблица П.2.20

 

Номинальная мощность Ро, кВт, передаваемая одним клиновым

ремнем ( по ГОСТ 1284.3-80, с сокращениями)

 

Сечение ремня (длина Lр, мм)	d1, мм	i	Частота вращения n1, об/мин
			400	800	950	1200	1450
А (1700)	100	1,2 1,5 >3	0,50 0,52 0,53	0,88 0,91 0,94	1,01 1,05 1,08	1,22 1,25 1,30	1,41 1,45 1,50
	125	1,2 1,5 >3	0,71 0,74 0,76	1,28 1,32 1,36	1,47 1,52 1,57	1,77 1,83 1,89	2,06 2,13 2,19
	160	1,2 1,5 >3	1,00 1,03 1,07	1,81 1,87 1,93	2,09 2,15 2,22	2,52 2,60 2,69	2,92 3,02 3,11
	180	1,2 1,5 >3	1,16 1,20 1,24	2,10 2,17 2,24	2,43 2,51 2,59	2,93 3,03 3,12	3,38 3,50 3,61
Б (2240)	140	1,2 1,5 >3	1,12 1,16 1,20	1,95 2,01 2,08	2,22 2,30 2,37	2,64 2,72 2,82	3,01 3,10 3,21
	180	1,2 1,5 >3	1,70 1,76 1,81	3,01 3,11 3,21	3,45 3,56 3,67	4,11 4,25 4,38	4,70 4,85 5,01
	224	1,2 1,5 >3	2,32 2,40 2,47	4,13 4,27 4,40	4,73 4,89 5,04	5,63 5,81 6,00	6,39 6,60 6,81
	280	1,2 1,5 >3	3,09 3,19 3,29	5,49 5,67 5,85	6,26 6,47 6,67	7,42 7,66 7,91	8,30 8.57 8,84
В (3750)	224	1,2 1,5 >3	3,20 3,31 3,41	5,47 5,65 5,83	6,18 6,38 6,58	7,18 7,45 7,69	7,97 8,23 8,49
	280	1,2 1,5 >3	4,63 4,78 4,93	8,04 8,30 8,57	9,08 9,37 9,67	10,49 10,83 11,17	11,47 11,84 12,22
	355	1,2 1,5 >3	6,47 6,69 6,90	11,19 11,56 11,92	12,55 12,95 13,36	14,23 14,70 15,16	15,10 15,59 16,09

 

Таблица П.2.21

 

Значения коэффициента С_L для клиновых ремней ( по ГОСТ 1284.3-80, с сокращениями)

Lр, мм	Сечения ремня
	О	А	Б	В	Г	Д
900	0,92	0,87	0,82
1000	0,95	0,90	0,85
1250	0,98	0,93	0,88
1500	1,03	0,98	0,92
1800	1,06	1,01	0,95	0,86
2000	1,08	1,03	0,98	0,88
2240	1,10	1,06	1,00	0,91
2500	1,30	1,09	1,03	0,93
2800		1,11	1,05	0,95
3150		1,13	1,07	0,97	0,86
4000	-	1,17	1,13	1,02	0,91
4750	-		1,17	1,06	0,95	0,91
5300	-		1,19	1,08	0,97	0,94
6300	-	-	1,23	1,12	1,01	0,97
7500	-	-	-	1,16	1,05	1,01
9000	-	-	-	1,21	1,09	1,05
10000	-	-	-	1,23	1,11	1,07

 

 

 

Таблица П.2.22

Значения С_р для клиноременных передач от двигателей переменного тока общепромышленного назначения

 

Режимы работы; кратковременная нагрузка, % от номинальной	Типы машин	Ср при числе смен
		1	2	3
Легкий; 120	Конвейеры ленточные; насосы и компрессоры и центробежные; токарные и шлифовальные станки	1,0	1,1	1,4
Средний; 150	Конвейеры цепные; элеваторы; компрессоры и насосы поршневые; станки фрезерные; пилы дисковые	1,1	1,2	1,5
Тяжелый; 200	Конвейеры скребковые, шнеки; станки строгальные и долбежные; прессы; машины для брикетирования кормов; деревообрабатывающие	1,2	1,3	1,6
Очень тяжелый; 300	Подъемники, элеваторы, молоты, дробилки, лесопильные рамы	1,3	1,5	1,7

 

Таблица П.2.23

Канавки шкивов клиноременных передач (по ГОСТ 20889- 800).

Ремень			Размеры канавок, мм				Углы профиля канавок
Сечение	lр	h		hо	f	e	34°		36°		38°		40°
							dр
О	8,5	7,0		2,5	8,0	12,0	63-71	80-100		112-160		>180
А	11,0	8,7		3,3	10,0	15,0	90-112	125-160		180-400		>450
Б	14,0	10,8		4,2	12,5	19,0	125-160	180-224		250-500		>560
В	19,0	14,3		5,7	17,0	25,5	200-315	200-315		355-630		>710
Г	27,0	19,9		8,1	24,0	37,0	-	315-450		500-900		>1000
Д	32,0	23,4		9,6	29,0	41,5	-	500-560		630-1120		>1250
Примечание. Ширина обода шкива В= (z-1)e +2f, где z- число ремней в передаче

 

 

Таблица П.2.24

Номинальные размеры цилиндрических концов валов

d	ряд 1	20	22	25	28	32	36	40	45	50	55	60	70	-	80	90	100
	ряд 2		24		30		38	42	48	53		63	65	75	85	95	105
l		50		60		80		110			140				170	210

 

 

Таблица П.2.25

Высота буртиков валов t_ц при переходе цилиндр- цилиндр

 

d	18…22	24…30	32…38	40…44	45…50	52…58	60…65	67…75
tц	3,0	3,5			4,0	4,5	4,6	5,1

 

 

Таблица П.2.26

Значения k_t и k_s для валов с одной шпоночной канавкой

Коэффициенты	sв, МПа
	600	700	800	900
ks	1,6	1,75	1,8	1,9
kt	1,5	1,6	1,7	1,9

 

Таблица П.2.27

Значения k_t и k_s для валов с галтелями

D/d	r/d	Валы из стали, имеющей sв, МПа
		600	700	800	900	600	700	800	900
		ks				kt
До 1,1	0,02	1,96	2,08	2,20	2,35	1,30	1,35	1,41	1,45
	0,04	1,66	1,69	1,75	1,81	1,20	1,24	1,27	1,29
	0,06	1,51	1,52	1,54	1,57	1,16	1,18	1,20	1,23
	0,08	1,40	1,41	1,42	1,44	1,12	1,14	1,16	1,18
	0,10	1,34	1,36	1,37	1,38	1,09	1,11	1,13	1,15
	0,15	1,25	1,26	1,27	1,29	1,06	1,07	1,08	1,09
	0,20	1,19	1,21	1,22	1,23	1,04	1,05	1,06	1,07
Св. 1,1 до 1,2	0,02	2,34	2,51	2,68	2,89	1,50	1,59	1,67	1,74
	0,04	1,92	1,97	2,05	2,13	1,33	1,39	1,45	1,48
	0,06	1,71	1,74	1,76	1,80	1,26	1,30	1,33	1,37
	0,08	1,56	1,58	1,59	1,62	1,18	1,22	1,26	1,30
	0,10	1,48	1,50	1,51	1,53	1,16	1,19	1,21	1,24
	0,15	1,35	1,37	1,38	1,40	1,10	1,11	1,14	1,16
	0,20	1,27	1,29	1,30	1,32	1,06	1,08	1,10	1,13

 

Таблица П.2.28

Значения k_s/e_s для валов с напрессованными деталями при давлении напрессовки свыше 20 МПа

d, мм	sв, МПа				Примечания
	600	700	800	900
14	2,0	2,3	2,6	3,0	1. Для касательных напряжений kt/et =0,6 ks/es +0,4 2. При давлении напрессовки 10-20 МПа снижать ks/es и kt/et на 5-15%
22	2,35	2,6	3,0	3,4
30	2,6	2,8	3,3	3,8
40	2,7	3,2	3,65	4,0
50	3,3	3,6	4,0	4,5

 

 

Таблица П.2.29

Значения e_s и e_t

Сталь		Диаметр вала d, мм
		20	30	40	50	70	100	200
Углеродистая	es	0,92	0,88	0,85	0,82	0,76	0,70	0,61
	et	0,83	0,77	0,73	0,70	0,65	0,59	0,52
Легированная	es	0,83	0,77	0,73	0,70	0,65	0,59	0,52
	et

 

Таблица П.2.30

Муфты упругие втулочно-пальцевые (по ГОСТ 2124-75, с сокращениями)

 

[T], Hм	d	D	L	l
31,5	16; 18	90	81	40
63	20; 22	100	104	50
125	25; 28	120	125	60
250	32; 35; 38	140	165	80
	40; 42; 45	140	225	110
500	40; 42; 45	170	225	110
710	45; 50; 55; 56	190	226	110
1000	50; 55; 56	220	226	110
	60; 63; 65; 70	220	226	140
2000	63-75	250	288	140
	80-90	250	348	170
4000	80-95	320	350	170
8000	100-125	400	432	210

Таблица П.2.31

Электродвигатели асинхронные серии 4А, закрытые обдуваемые

(по ГОСТ 19523-81)

 

Мощность, кВт	Синхронная частота вращения
	1500			1000
	Типоразмер	S, %	Тп/Тн	Типоразмер	S, %	Тп/Тн
0,55	71А4	7,3	2,0	71B6	10	2,0
0,75	71В4	7,5		80A6	8,4
1,1	80А4	5,4		80B6	8,0
1,5	80В4	5,8		90L6	6,4
2,2	90L4	5,1		100L6	5,1
3,0	100S4	4,4		112MA6	4,7
4,0	100L4	4,7		112MB6	5,1
5,5	112M4	3,7		132S6	3,3
7,5	132S4	3,0		132M6	3,2
11,0	132M4	2,8		160S6	2,7	1,2
15	160S4	2,3	1,4	160M6	2,6
18,5	160M4	2,2		180M6	2,7
22	180S4	2,0		200M6	2,8
30	180M4	1,9		200L6	2,1
37	200M4	1,7		225L6	1,8
45	200LA	1,6		250S6	1,4
55	225M4	1,4	1,2	250M6	1,3
75	250S4	1,2		280S6	2,0
90	250M4	1,3		280M6	2,0
110	280S4	2,3		315S6	2,0

 

Примечания: 1. Пример условного обозначения электродвигателя мощностью 11 кВт, синхронная частота вращения 1500 об/мин:

Электродвигатель 4А132М4У3

2. Значения символов в условных обозначениях: цифра 4 указывает порядковый номер серии, буква А – род двигателя –асинхронный. Следующие за буквой А числа (двух- или трехзначные) соответствуют высоте оси вращения в мм; буквы L, S, M относятся к установочным размерам по длине станины; буквы А и В –условные обозначения длины сердечника статора. Цифры 4, 6, 8 означают число полюсов.
 

Таблица П.2.32

Габаритные и установочные размеры двигателей серии 4А.

 Исполнение закрытое обдуваемое (поГОСТ 1923-81)

4A63	4,6	216	250	164	138	14	14	30	40	80	100	7
4A71	4,6	285	330	201	170	19	19	40	45	90	112	7
4A80A		300	355	218	186	22	22	50	50	100	125	10
4A80B		320	375
4A90L		350	405	343	208	24	24	50	56	125	140	10
4A100S	4,6	365	427	265	235	28	28	60	63	132	160	12
4A100L		395	457	280						140
4A112M		452	534	310	260	32	32	80	70	140	190	12
4A132S		480	560	350	302	38	38	80	89	178	216	12
4A132M		530	610
4А160S	4,6	624	737	430	358	48	42	110	108	178	254	15
4A160M	4,6	667	780							210
4A180S	4,6	662	778	470	410	55	48		121	203	279
4A180M	4,6	702	818							241

 

 

Приложение 3

 

 

Рис. 1 Номограмма для выбора сечения клинового ремня

 

 

РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРИВОДА, ВКЛЮЧАЮЩЕГО ОДНОСТУПЕНЧАТЫЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЙ КОСОЗУБЫЙ РЕДУКТОР И КЛИНОРЕМЕННУЮ ПЕРЕДАЧУ

 

 

Составитель Комаров Сергей Борисович

 

Редактор                  

 

------------------------------------------------------------

Подписано в печать                         Формат 60x84 1/16

Бумага типографская   Офсетная печать Усл.печ.л. 2,56

Уч.-изд. л.                        Тираж 60 Заказ                     Цена ‘С’’

Издательство УГТУ

620002, Екатеринбург, Мира, 19

Ротапринт Каменск -Уральского филиала УГТУ

623400, Каменск-Уральский, Ленина, 34

 

Выбор электродвигателя и кинематический расчет

Коэффициент полезного действия пары цилиндрических зубчатых колес h₁=0,98;

коэффициент, учитывающий потери пары подшипников качения, h₂=0,99;

КПД, клиноременной передачи, h₃=0,95

коэффициент, учитывающий потери в опорах приводного барабана, h₄=0,99

 

h-коэффициент полезного действия (КПД) привода, равный произведению КПД передач, входящих в кинематическую схему

 

h=h₁× h₂× h₃×h₄=0,98 × 0,99²× 0,95× 0,99× 0,99=0,90 

 

 

Мощность на валу барабана

 

Р_б=F_л × V_л=6,02×1,3=7,82 квт