Выбор электродвигателя и кинематический расчет
Поможем в ✍️ написании учебной работы
Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выбор электродвигателя и кинематический расчет

Коэффициент полезного действия пары цилиндрических зубчатых колес h1=0,98;

коэффициент, учитывающий потери пары подшипников качения, h2=0,99;

КПД, клиноременной передачи, h3=0,95

коэффициент, учитывающий потери в опорах приводного барабана, h4=0,99

 

h-коэффициент полезного действия (КПД) привода, равный произведению КПД передач, входящих в кинематическую схему

 

h=h1× h2× h3×h4=0,98 × 0,992× 0,95× 0,99× 0,99=0,90 

 

 

Мощность на валу барабана

 

Рб=Fл × Vл=6,02×1,3=7,82 квт

 

Требуемая мощность электродвигателя

 

Ртр.=Рб/h=7,82/0,90=8,69 квт

 

Угловая скорость барабана

wб=2Vлб=2×1,3/0,4=6,5 рад/с

 

Частота вращения барабана

nб=30wб/p=30×6,5/3,14=62 об/мин.

 

Рекомендуемые значения передаточного отношения (i ) для зубчатых передач равны 2-6, для ременных 2-4. Таким образом передаточное отношение привода

imin=4

imax=24

Выбираем электродвигатель с таким числом оборотов, чтобы передаточное отношение привода было не меньше 4 и не больше 24.

 

Выбираем электродвигатель трехфазный короткозамкнутый серии 4А ,закрытый , обдуваемый с синхронной частотой вращения 1000 об/мин 4А160S6 с параметрами Рдв=11 кВт и скольжением d=2,7 %.

Номинальная частота вращения 

nдв=1000 × (1-d/100)= 1000 × (1-2,7/100)=973 об/мин.,

а угловая скорость

wдв=p × nдв/30=3,14× 973/30=101,5 рад/с

 

Передаточное отношение

i=wдв/wб=101,5/6,5=15,65,

что можно признать приемлемым, так как оно находится между 4 и 24

Частные передаточные числа можно принять для редуктора по ГОСТ 2185-66 u=ip=5,

для клиноременной передачи

iк.р.=i/ip=15,65/5=3,14

Угловая скорость и частота вращения ведущего вала редуктора

w1= wб ×u= 6,5×5=32,5 рад/с.

n1 = nб ×u= 62×5=310 об/мин.

 

Частоты вращения и угловые скорости валов:

 

Вал А nдв=973 об/мин wдв=101,5рад/с
Вал В n1 = 310 об/мин w1=32,5 рад/с
Вал C n2 = nб=62 об/мин w2 = wб=6,5 рад/с

 

Расчет зубчатых колес

Выбор материала и определение размеров заготовок

Диаметры заготовок для шестерни dз1 и колеса dз2:

 

dз1=  149 мм;

 

 

dз2= dз1×U=149×5=745мм.

 

Поскольку в задании нет требований относительно габаритов передачи, выбираем материал со средними механическими характеристиками (см. табл. П.2.6);

и для шестерни и колеса сталь 45, термическая обработка - улучшение;, при диаметре заготовки более 120 мм -твердость НВ 200.

Предварительный расчет валов редуктора

Расчет ведущего вала

Диаметр выходного конца вала

dв1=(16Т1/p[tк] )1/3,

где [tк]-допустимые касательные напряжения при кручении

[tк]=20-25МПа; .

 

dв1= мм.

Принимаем ближайшее большее значение из стандартного ряда (табл. П.2.24) dв2=40 мм. Высота буртов вала - в соответствии с табл. П.2.25. Диаметр вала под подшипниками dп2=50 мм (табл. П.2.16)..

Диаметры остальных участков вала назначаем из конструктивных соображений с учетом рекомендаций табл. П.2.24 и П.2.25.

Из технологических соображений целесообразно вал и шестерню выполнять в виде отдельных деталей, но в данном случае мы будем иметь слишком тонкую стенку между внутренним диаметром шестерни и шпоночным пазом, поэтому шестерню выполним за одно целое с валом. Конструкция ведущего вала приведена на рис. 3.

 

 

Рис.3. Конструкция ведущего вала

Расчет ведомого вала

Учитывая влияние изгиба вала от натяжения цепи, при расчете ведомого вала примем [tк]=20 МПа.

Диаметр выходного конца вала

 

dв2=(16Т2/p[tк])1/3=  мм.

Принимаем ближайшее большее значение из стандартного ряда (табл. П.2.24) dв2=70 мм.

 Высота буртов вала - в соответствии с табл. П.2.25. Диаметр вала под подшипниками dп2=75 мм (табл. П.2.16), под зубчатым колесом dк2=80 мм.

Диаметры остальных участков вала назначаем из конструктивных соображений с учетом рекомендаций табл. П.2.24 и П.2.25. Конструкция ведомого вала приведена на рис. 4.

 

 

Рис.4. Конструкция ведомого вала

 

Ведомый вал

Проверяем шпонку на конце вала, соединенном с муфтой

 d=60 мм; b х h =18 х 11 мм ; t1= 7,0 мм (табл. П.2.18);

длина шпонки l=70 мм (при длине ступицы полумуфты МУВП 80мм),

(табл. П.2.30) момент на ведущем валу Т1=146,5 Нм.

 

sсм @ 2Т2/d (h-t1)(l-b)= МПа< [ sсм ]=100МПа.

 

Проверяем шпонку под зубчатым колесом :

d=70 мм; b х h =20 х 12 мм ; t1= 7,5 мм (табл. П.2.18),

длина шпонки l=75 мм ( при длине ступицы звездочки 80 мм), момент на ведомом валу Т2=731,5 Нм.

 

sсм @ 2Т2/d (h-t1)(l-b)= МПа< [ sсм ]=100МПа.

Уточненный расчет валов

Уточненный расчет валов состоит в определении коэффициентов запаса прочности S для опасных сечений и сравнении их с требуемыми значениями [S].

Условие прочности соблюдено при S³[ S]=2,5.

 

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям

Ss=s-1 / (Ks/es × sv + Ys sm ),

где s-1-предел выносливости стали при симметричном цикле изгиба;

Ks-эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений;

es-масштабный фактор для нормальных напряжений;

sv –амплитуда цикла нормальных напряжений;

Ys-коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла нормальных напряжений, для углеродистых сталей Ys=0,2, для легированных Ys=0,25-0,30 [7, c.163];

sm –среднее напряжение цикла нормальных напряжений.

 

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям

St= t-1/ (Kt/ et×t v +Yt × tm) ,

где t-1-предел выносливости стали при симметричном цикле кручения;

Kt- эффективный коэффициент концентрации касательных напряжений;

et- масштабный фактор для касательных напряжений;

tv - амплитуда цикла касательных напряжений;

Yt- коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла касательных напряжений, Yt=0,1 [7, c.166];

tm – среднее напряжение цикла касательных напряжений.

tv = tm =0,5tmax=0,5Т/Wк.

 

Результирующий коэффициент запаса прочности

S= Ss×St /(Ss 2 + St2 )1/2

Нормальные напряжения от изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные от кручения -по отнулевому (пульсирующему) циклу.

Расчет ведущего вала

Поскольку шестерня выполнена заодно с валом, материал вала тот же, что и для шестерни: сталь 45, термическая обработка улучшение.

При диаметре заготовки меньше 90 мм (в нашем случае

dа1=119 мм ) среднее значение sв=780 МПа (табл. П.2.6).

 

Сечение А-А

Это сечение при передаче вращающего момента от электродвигателя через муфту рассчитываем на кручение . Концентрацию напряжений вызывает наличие шпоночной канавки. Коэффициент запаса прочности

S = St = t-1 / (Kt / et t v + Yt tm ) ,

где амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла

tv=tm =tmax/2=T1/2 Wк нетто,

здесь Wк нетто -момент сопротивления сечения кручению.

При d=32мм, b х h = 10 х 8мм ; t1=5 мм

Wк нетто=pd 3/ 16 – bt1(d-t1)2 /2 d = мм3.

tv=tm = МПа.

 

Принимаем Kt=1,68 (табл. П.2.26),

et= 0,76 (табл. П.2.29),

Yt=0,1.

 

S = St = >[ S]=2,5.  

 

Расчет ведомого вала

Материал вала –сталь 45 нормализованная

sв=570 МПа (табл. П.2.6).

 

Пределы выносливости:

s-1 =0,43 ×570=245 МПа,

t-1=0,58 ×245=142 МПа.

 

Сечение А-А.

Диаметр вала в этом сечении 70 мм.

Концентрация напряжения обусловлена наличием шпоночной канавки 

Ks=1,59 (табл. П.2.26),

Kt=1,49 (табл. П.2.26),

es=0,775 (табл. П.2.29),

et=0,67 (табл. П.2.29),

Ys=0,15,

Yt=0,1.

 

Изгибающий момент в горизонтальной плоскости

М¢ = Rx3 ×l2 = 115 × 82= 9,4×103 Н ×мм.

 

Изгибающий момент в вертикальной плоскости

М¢¢= Rу3 ×l2 + Fa d2/2=  Н ×мм.

 

Суммарный изгибающий момент в сечении А-А

М А-А =  Н ×мм.

 

Момент сопротивления кручению:

d=65мм, b= 18 мм ; t1=7 мм;

Wк нетто=pd 3/16 – bt1(d-t1)2/2 d = мм3.

Момент сопротивления изгибу:

Wиз нетто=pd 3/32 – bt1(d-t1)2/2 d= мм3.

Амплитуда и среднее напряжения цикла касательных напряжений

tv=tm = T2/2 Wк нетто= МПа.

Амплитуда нормальных напряжений изгиба

sv=MA-A/ Wизг нетто= МПа;

 среднее напряжение sm=0.

 

Коэффициенты запаса прочности:

 Ss= ;

 

St= .

Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения А-А

 

S= Ss×St /(Ss 2 + St2 )1/2 = .

 

 

Сечение К-К

Концентрация напряжений обусловлена посадкой подшипника с гарантированным натягом:

Ks/ es=3,40 (табл. П.2.28),

Kt/et=2,44 (табл. П.2.28),

Ys=0,15,

Yt=0,1.

 

Изгибающий момент

 М4 = Fв ×l3=5124 ×82=420200 Н×мм.

 

Осевой момент сопротивления

W=pd 3/32= мм3.

Амплитуда нормальных напряжений:

sv=smax=M4/ W= МПа;   

sm=0.

 

Полярный момент сопротивления кручению

Wк= 2W=2 × 26,9×103=53,8*103 мм3.

 

Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений

tv=tm = T2/2 Wr= МПа.

 

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям

Ss=s-1 / (Ks/es × sv + Ys sm )= .

 

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям

St= t-1/ (Kt/ et×t v +Yt × tm) = .

 

Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения К-К

S= Ss×St /(Ss 2 + St2 )1/2 = .

 

Сечение Л-Л

Концентрация напряжения обусловлена переходом от Æ65 мм к Æ60 мм.

При D/d=65/60=1,08, r/d=2,25/60=0,04.

Ks=1,65, Kt=1,19 (табл. П.2.27),

es = 0,8; et=0,68 (табл.П.2.29).

 

Изгибающий момент тот же, что и в сечении К-К.

 

Осевой момент сопротивления

W=pd3 /32= 3,14×603/32=20,9*103 мм3.

 

Амплитуда нормальных напряжений изгиба

sv=sмах= М/ W=420200/20,9*103 =20,1 МПа.

 

Полярный момент сопротивления при кручении

Wк= 2W=2 20,9*103 × =41,8*103 мм3.

 

Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений

tv=tm = T2/2 Wr= МПа.

 

 

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям

Ss=s-1 / (Ks/es × sv + Ys sm )= .

 

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям

St= t-1/ (Kt/ et×t v +Yt × tm) = .

 

 

Результирующий коэффициент запаса прочности для сечений Л-Л

S= Ss×St /(Ss 2 + St2 )1/2 = .

 

 

Сечение Б-Б

Концентрация напряжения обусловлена наличием шпоночной канавки:

Ks=1,59 (табл. П.2.26),

es = 0,8(табл. П.2.29),

 Kt=1,49 (табл. П.2.26),

 et=0,69 (табл. П.2.29).

Изгибающий момент (х1=60 мм)

МБ-Б=M4*x1/l3=420,2*103*60/85=296,6*103 Нмм.

 

Момент сопротивления сечения нетто при b=18 мм, t1=7мм

Wнетто=3,14×603/32-18×7×(60-7)2/2*60 =18290 мм3.

 

Амплитуда нормальных напряжений изгиба

svБ-Б/ Wнетто = 296600/18290=16,2 МПа.

 

Момент сопротивления кручению сечения нетто

Wк нетто=3,14×603/32-18*7*(60-7)2/2*60 =39480 мм3.

 

Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений

ts=t m=731500/2*39480=9,26 МПа.

 

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям

Ss=s-1 / (Ks/es × sv + Ys sm )= .

 

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям

St= t-1/ (Kt/ et×t v +Yt × tm) St= .

 

Результирующий коэффициент запаса прочности для сечений Б-Б

S= Ss×St /(Ss 2 + St2 )1/2 = .

Сведем результаты проверки в таблицу.

Сечение   А-А К-К Л-Л Б-Б
Коэффициенты запаса   4,87 4,03 4,92 5,06

Во всех сечениях S < [S].


 

Рис. 9. Цилиндрический одноступенчатый зубчатый редуктор

 

Рис. 10. Цилиндрический одноступенчатый зубчатый редуктор (Горизонтальный разрез)


12. Технические требования

В зависимости от вида сборочной единицы и ее назначения технические требования могут быть самыми разнообразными. Наиболее часто встречаются следующие требования.

1. Требования к сборке. Указывают регулировочные зазоры между торцами подшипников ( если они необходимы и не указаны на чертеже); способ уплотнения плоскости разъема ( например: <<Плоскость разъема покрыть герметиком при окончательной сборке>>); указания по дополнительной обработке деталей при сборке ( например: <<Развальцевать>>, <<Отогнуть>>, <<Приварить>> и др.).

2. Требования по отделке. Например, по окраске изделия в сборе с указанием сорта и цвета краски: <<Необработанные наружные поверхности редуктора покрыть серой эмалью Гр.Гф-020/ЭМ.ПФ-133, серая 1V A>>.

3. Требования к эксплуатации. При необходимости указывают сроки замены подшипников, смены смазки и др.

Пункты технических требований должны иметь сквозную нумерацию. Каждый пункт технических требований записывают с красной строки.

Текстовую часть технических требований размещают только на первом листе независимо от того, на скольких листах изображен чертеж данного изделия и на каких листах находятся изображения, к которым относятся указания, приведенные в текстовой части. При этом текстовую часть располагают на поле чертежа над основной надписью в виде колонки шириной не более ширины основной надписи.

На чертеже общего вида редуктора, представленного на рис. 7 и 8, могут быть указаны следующие технические требования.

1. Валы собранного редуктора должны проворачиваться от руки плавно, без заеданий.

2. Сопряженные поверхности корпуса и крышек покрыть тонким слоем герметика ВГК-18 N 2 МРТУ 07-6012-63.

3. Необработанные наружные поверхности редуктора покрыть серой эмалью: Гр.Гф-020/ЭМ.ПФ-133, серая 1V A.

4. Редуктор обкатать без нагрузки при частоте вращения быстроходного вала n =1500 n-1 в течение 3 ч.

 



Техническая характеристика

Техническая характеристика расширяет сведения о конструкции сборочной единицы. На чертеже редуктора указывают:

-общее передаточное число,

-скорость вращения тихоходного вала,

-наибольший крутящий момент на тихоходном валу,

-геометрические параметры зубчатых передач и др.

Техническую характеристику помещают на свободном поле чертежа отдельно от технических требований, с самостоятельной нумерацией пунктов и снабжают заголовком << Техническая характеристика>>. Заголовок не подчеркивают.

 

Спецификация

Спецификация определяет состав сборочной единицы и необходима для изготовления, комплектования конструкторских документов и запуска в производство указанных изделий.

Спецификация в общем случае состоит из разделов, которые располагают в такой последовательности: документация; комплексы; сборочные единицы; детали; стандартные изделия; прочие изделия; материалы; комплекты. Наличие тех или иных разделов определяется составом специфицируемого изделия. Заголовок раздела записывают в графе <<Наименование>> и подчеркивают.

В раздел Документация вносят документы, составляющие основной комплект конструкторских документов специфицируемого изделия.

В разделы Комплексы, Сборочные единицы и Детали изделия записывают в алфавитном порядке сочетания начальных знаков (букв) и в порядке возрастания цифр, входящих в обозначение.

 В раздел Стандартные изделия записывают изделия, применяемые по государственным стандартам, республиканским стандартам, отраслевым стандартам, стандартам предприятия (для изделий вспомогательного производства). В пределах каждой категории стандартов запись производят по группам изделий одного функционального назначения (например, подшипники, крепежные изделия и т.п.), в пределах каждой группы - в алфавитном порядке наименований изделий, в пределах каждого наименования - в порядке возрастания обозначения стандартов, в пределах каждого обозначения стандарта - в порядке возрастания основных параметров или размера изделия.

В раздел Прочие изделия вносят изделия, применяемые по основным конструкторским документам (по техническим условиям), за исключением стандартных.

В раздел Материалы вносят все материалы, непосредственно входящие в специфицируемое изделие.

В раздел Комплекты вносят ведомости эксплуатационных документов и документов для ремонта, комплекты монтажных частей, сменных частей, запасных частей, инструмента и принадлежностей.

 


 

ЛИТЕРАТУРА

1. Проектирование механических передач: Учебно-справочное пособие для вузов / С.А. Чернавский, Г.А. Снесарев, Б.С. Козинцев и др. М.: Машиностроение, 1984. 560 с.

2. Баранов Г.Л., Песин Ю.В. Выбор материала и определение допускаемых напряжений при расчете зубчатых передач с использованием ЭВМ: Методические указания к курсовому проекту по деталям машин. Свердловск: УПИ, 1989.19 с.

3. Курсовое проектирование деталей машин / В.Н. Кудрявцев,        Ю.А. Державец, И.И. Арефьев и др. Л.: Машиностроение , 1984. 400 с.

4. Баранов Г.Л., Песин Ю.В. Расчет цилиндрических зубчатых передач с использованием ЭВМ: Методические указания к курсовому проекту по деталям машин. Свердловск: УПИ, 1989. 19 с.

5. Казанский Г.И. Детали машин: Методические указания по выполнению курсового проекта. Свердловск : УПИ, 1991. 50 с.

6. Курсовое проектирование деталей машин / С. А. Чернавский,        К.Н. Боков, И. М. Чернин и др. М.: Машиностроение, 1988. 416 с.

7. Чекмарев А.А., Осипов В.К. Справочник по машиностроительному черчению. М.: Высш. шк.; Академия, 2000.493 с.

8. Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин. М.: Высш. шк.; 1991.432 с.




Приложение 1

Пример оформления спецификации на редуктор ( рис.9 и 10 )

Формат Зона Поз

Обозначение

Наименование

Кол.

Примечание

 

Документация

 

Пояснительная записка

1

 

Сборочный чертеж

1

 

Детали

  1

Вал- шестерня ведущий

1

Сталь 45

  2

Кольцо уплотнительное

1

Войлок

  3

Крышка подшипника сквозная

1

Чугун СЧ 15-32

  4

Прокладка регулировочная

2

Сталь 10

  5

Кольцо мазеудерживающее

2

Сталь Ст.3

  6

Крышка подшипника глухая

1

Чугун СЧ 15-32

  7

Кольцо уплотнительное

1

Войлок

  8

Шайба торцовая

1

Сталь Ст.3

  9

Планка стопорная

1

Сталь Ст.3

  10

Корпус редуктора

1

Чугун СЧ 15-32

  11

Крышка корпуса

1

Чугун СЧ 15-32

  12

Крышка смотрового окна

1

Чугун СЧ 15-32

  13

Прокладка

1

Картон

  14

Крышка подшипника глухая

1

Чугун СЧ 15-32

  15

Маслоуказатель жезловый

1

Сталь Ст.3

  16

Прокладка

1

Резина маслостойкая

  17

Пробка

1

Сталь Ст.3

  Фамилия Подп.

Дата

Студент

Редуктор

косозубый

одноступенчатый

Лит.

Лист Масшт

Руковод

1х1

Консул

УГТУ

Кафедра Детали машин

                                 

 

 

Формат Зона Поз. Обозначение Наименование Кол.

Примечание

    18   Звездочка ведущая 1

Сталь 40Х

    19   Крышка подшипника сквозная 1

Чугун СЧ 15-32

    20   Кольцо распорное 1

Сталь Ст.3

    21   Кольцо мазеудерживающее 2

Сталь Ст.3

    22   Втулка распорная 1

Сталь Ст.3

    23   Колесо зубчатое 1

Сталь 45

    24   Вал ведомый 1

Сталь 45

    25   Прокладка регулировочная 2

Сталь 10

           

 

        Стандартные изделия  

 

    31   Болт М10x30 ГОСТ 7808-70  

 

    32   Шайба пружинная 10 ГОСТ6402-70  

 

    33   Болт М6x20 ГОСТ 7808-70  

 

    34   Болт М16x100 ГОСТ 7808-70  

 

    35   Гайка М6 ГОСТ 5915-70  

 

    36   Шайба пружинная 16 ГОСТ6402-70  

 

    37   Болт М16x110 ГОСТ 7808-70  

 

    38   Гайка М16 ГОСТ 5915-70  

 

    39   Шайба пружинная 16 ГОСТ6402-70  

 

    40   Болт М12x30 ГОСТ 7808-70 4

 

    41   Гайка М12 ГОСТ 5915-70 4

 

    42   Шайба пружинная 12 ГОСТ6402-70 4

 

    43   Болт М10x32 ГОСТ 7808-70 1

 

    44   Болт М12x30 ГОСТ 7808-70 12

 

    45   Шайба пружинная 12 ГОСТ6402-70 12

 

    46   Шпонка 16x10x80 ГОСТ 23360-78 1

 

    47   Шпонка 18x11x70 ГОСТ 23360-78 1

 

    48   Подшипник 313 ГОСТ 8338-75 2

 

    49   Подшипник 308 ГОСТ 8338-75 2

 

    50   Штифт 10x35 ГОСТ 3129-70 2

 

           

 

        Прочие изделия  

 

    51   Пресс- масленка М10x1 ГОСТ 20905-75 4

 

           

 

           

 

           

 

           

 

           

 

           

 

 

 

Лист
 
               


Приложение 2

Справочные данные для выполнения расчетов

Таблица П.2.1

Термообработка

      нормализация, улучшение

закалка,

цементация

  0-постоянный   1-тяжелый   2-средний равновероятностный   3-средний нормальный   4-легкий   5-особо легкий     1,00   0,50     0,25   0,18   0,125   0,063     1,00   0,30     0,14   0,06   0,038   0,013  

 

1,00

 

0,20

 

 

0,10

 

0,04

 

0,016

 

0,004

         

 

Таблица П.2.2

    Нормальные линейные размеры (ГОСТ 6636-69)

 

Ra 5 Ra 10 Ra20 Ra 40 Доп. разм. Ra 5 Ra 10 Ra 20 Ra 40 Доп разм Ra 5 Ra 10 Ra 20 Ra 40 Доп. разм.

 

 

10

 

 

10

10

10 10,2

 

 

40

 

40

40

40 41

 

160

 

 

 

160

160

160 165
10,5 10,8 42 44 170 175

11

11 11,2

45

45 46

180

180 185
11,5 11,8 48 49 190 195

 

12

12

12 12,5

 

50

50

50 52

 

200

200

200 205
13 13,5 53 55 210 215

14

14 14,5

56

56 58

220

220 230
15 15,5 60 62 240  

 

 

16

 

16

16

16 16,5

 

 

63

 

63

63

63 65

 

250

 

250

250

250 270
17 17,5 67 70 260 290

18

18 18,5

71

71 73

280

280 310
19 19,5 75 78 300 315

 

20

20

20 20,5

 

80

80

80 82

 

320

320

320 330
21 21,5 85 88 340 350

22

22 23

90

90 92

360

360 370
24   95 98 380 390

 

 

25

 

25

 

 

25

25  

 

100

 

100

100

100 102

 

400

 

400

400

400 410
26 27 105 108 420 440

28

28 29

110

110 112

450

450 460
30 31 120 115 480 490

 

32

32

32 33

 

125

120

125 118

 

500

500

500 515
34 35 130 135 530 545

36

36 37

140

140 145

560

560 580
38 39 150 155 600 615

 

 


 

 



Таблица П.2.3

                       Значение коэффициента yва

0,1 0,125 0,16 0,2 0,25 0,315
0,4 0,5 0,63 0,8 1,00 1,25

 

 

Таблица П.2.4

              Значение модуля передачи по ГОСТ 9563-60, мм

1-й ряд 1 1,25 2 2,5 3 4 5 6 8 10 12 16
2-ряд 1,375 1,75 2,25 2,75 3,5 4,5 5,5 7 9 11 14 18

Таблица П.2.5

Стандартные значения U по ГОСТ 2185-66

1-й ряд 1 1,25 1,6 2,0 2,5 3,15 4,0 5,0 6,3 8,0
2-й ряд 1,12 1,4 1,8 2,24 2,8 3,55 4,5 5,6 7,1  

 

 


 Таблица П.2.6


Cтепень точности

8

 

 

7

 

Прямозубая

 

 

<350 1,05   -

-

-

>350 1,10 -  

-

 

-

 

                   

 

 

Таблица П.2.12 

Значение коэффициента КFb

Ybd=

=b/dw1

Твердость рабочих поверхностей зубьев

HB <350

HB >350

1 11 111 1V 1 11 111 1V
0,2 1,00 1,04 1,18 1,10 1,03 1,05 1,35 1,20
0,4 1,03 1,07 1,37 1,21 1,07 1,10 1,70 1,45
0,6 1,05 1,12 1,62 1,40 1,09 1,18 - 1,72
0,8 1,08 1,17 - 1,59 1,13 1,28 - -
1,0 1,10 1,23 - - 1,20 1,40 - -
1,2 1,13 1,30 - - 1,30 1,53 - -
1,4 1,19 1,38 - - 1,40 - - -
1,6 1,25 1,45 - - - - - -
1,8 1,32 1,53 - - - - - -

 

Примечание. Данные, приведенные в столбце 1, относятся к передачам с симметричным расположением зубчатых колес относительно опор; 11- к передачам с несимметричным расположением колес по отношению к опорам; 111-к передачам с консольным расположением при установке валов на шариковых подшипниках; 1V-то же, но при установке валов на роликовых подшипниках

Таблица П.2.13

Значение коэффициента КFv

 

Степень точности

Твердость НВ рабочей поверхности зубьев

Окружная скорость v, м/с

  3   3-8   8-12
6 <350 1/1 1,2/1 1,3/1,1
6 >350 1/1 1,15/1 1,25/1
7 <350 1,15/1 1,35/1 1,45/1,2
7 >350 1,15/1 1,25/1 1,35/1,1
8 <350 1,25/1,1 1,45/1,3 -/1,4
8 >350 1,2/1,1 1,35/1,2 -/1,3

Примечание. В числителе указаны значения КFv для прямозубых передач, в знаменателе – для косозубых

 


 

Таблица П.2.14

Значение коэффициента YF для зубчатых колес внешнего зацепления

Z

X

-0,5 -0,4 -0,25 -0,16 0 +0,16 +0,25 +0,4 0,5
12 - - - - - - - 3,68 3,46
16 - - - - 4,28 4,02 3,72 3,54 3,40
20 - - - 4,40 4,07 3,83 3,64 3,50 3,39
25 - - 4,30 4,13 3,90 3,72 3,62 3,47 3,40
32 4,50 4,27 4,05 3,94 3,78 3,65 3,59 3,46 3,40
40 4,14 4,02 3,88 3,81 3,70 3,61 3,57 3,48 3,42
50 3,96 3,88 3,78 3,73 3,68 3,58 3,54 3,49 3,44
60 3,82 3,78 3,71 3,68 3,62 3,57 3,54 3,50 3,47
71 3,79 3,74 3,68 3,66 3,61 3,56 3,55 3,50 3,48
80 3,73 3,70 3,66 3,63 3,60 3,55 3,53 3,51 3,50
90 3,70 3,68 3,64 3,62 3,60 3,55 3,55 3,53 3,51
100 3,68 3,66 3,62 3,61 3,60 3,56 3,56 3,55 3,52
180 3,64 3,62 3,62 3,62 3,62 3,59 3,58 3,56 3,56
>180 3,63 3,63 3,63 3,63 3,63 3,63 3,63 3,63 3,63

 




Таблица П.2.15

Значение предела выносливости при отнулевом цикле изгиба sF lim b и коэффициента безопасности [SF]’

 

 

Марка стали

 

 

Вид термообработки

Твердость зубьев

HRC

 

 

sFlim b,

МПа

 

 

[SF]

на поверхности в серд цевине
40, 45,40Х, 40ХФА Нормализация, улучшение

HB 180-350

1,8HB 1,75
40Х, 40ХН,40ХФА Объемная закалка

HRC 45-55

500-550 1,8
40ХН,40ХН2МА Закалка при нагреве ТВЧ HRC 48-58 HRC 25-35 700 1,75
20ХН,20ХН2М, 12ХН2, 12ХН3А Цементация HRC 57-63 - 950 1,55
Стали, содержащие алюминий Азотирование HV 700-950 HRC 24-40 300+ 1,2HRC сердцевины 1,75

 


Таблица П.2.16

Шарикоподшипники радиальные однорядные по ГОСТ 8338-75

 

 

Особо легкая серия

Условное

обозначение

подшипника

d,

мм

D,

мм

B,

мм

r,

мм

Грузоподъемность, кН

динамическая C статическая Cо
100 10 26 8 0,5 4,62 1,96
101 12 28 8 0,5 5,07 2,24
104 20 42 12 1 9,36 4,5
105 25 47 12 1 11,2 5,6
106 30 55 13 1,5 13,3 6,8
107 35 62 14 1,5 15,9 8,5
108 40 68 15 1,5 16,8 9,3
109 45 75 16 1,5 21,2 12,2
110 50 80 16 1,5 21,6 13,2
111 55 90 18 2 28,1 17,0
112 60 95 18 2 29,6 18,3
113 65 100 18 2 30,7 19,6
114 70 110 20 2 37,7 24,5
115 75 115 20 2 39,7 26,0
116 80 125 22 2 47,7 31,5
117 85 130 22 2 49,4 33,5
118 90 140 24 2,5 57,2 39,0
119 95 145 24 2,5 60,5 41,5
120 100 150 24 2,5 60,5 41,5

 

 

Продолжение табл. П.2.16

Легкая серия

Условное

обозначение

подшипника

d,

мм

D,

мм

B,

мм

r,

мм

Грузоподъемность, кН

динамическая C Статическая Cо
200 10 30 9 1 5,9 2,65
202 15 35 11 1 7,8 3,55
204 20 47 14 1,5 12,7 6,2
205 25 52 15 1,5 14,0 6,95
206 30 62 16 1,5 19,5 10,0
207 35 72 17 2 25,5 13,7
208 40 80 18 2 32,0 17,8
209 45 85 19 2 33,2 18,6
210 50 90 20 2 35,1 19,8
211 55 100 21 2,5 43,6 25,0
212 60 110 22 2,5 52,0 31,0
213 65 120 23 2,5 56,0 34,0
214 70 125 24 2,5 61,8 37,5
215 75 130 25 2,5 66,3 41,0
216 80 140 26 3 70,2 45,0
217 85 150 28 3 83,2 53,0
218 90 160 30 3 95,6 62,0
219 95 170 32 3,5 108,0 69,5
220 100 180 34 3,5 115,0 79,0

 


 

Окончание табл. П.2.1.16

Средняя серия

Условное

обозначение

подшипника

d,

мм

D,

мм

B,

мм

r,

мм

Грузоподъемность,кН

динамическая C Статическая Cо
300 10 35 11 1 8,06 3,75
302 15 42 13 1,5 11,4 5,4
304 20 52 15 2 15,9 7,8
305 25 62 17 2 22,5 11,4
306 30 72 19 2 28,1 14,6
307 35 80 21 2,5 33,2 18,0
308 40 90 23 2,5 41,0 22,4
309 45 100 25 2,5 52,7 30,0
310 50 110 27 3 65,8 36,0
311 55 120 29 3 71,5 41,5
312 60 130 31 3,5 81,9 48,0
313 65 140 33 3,5 92,3 56,0
314 70 150 35 3,5 104,0 63,0
315 75 160 37 3,5 112,0 72,5
316 80 170 39 3,5 124,0 80,0
317 85 180 41 4 133,0 90,0
318 90 190 43 4 143,0 99,0
319 95 200 45 4 153,0 110,0
320 100 215 47 4 174,0 132,0

 

Таблица П.2.17

Значения X и Y для радиальных подшипников

 

Fa/Co

Fa/VFr< e

Fa/VFr> e

e

X Y X Y
0,014

 

 

1

 

 

0

 

 

0,56

2,30 0,19
0,028 1,99 0,22
0,056 1,71 0,26
0,084 1,55 0,28
0,110 1,45 0,30
0,17 1,31 0,34
0,28 1,15 0,38
0,42 1,04 0,42
0,56 1,00 0,44

 

Таблица П.2.18

Шпонки призматические ( по ГОСТ 23360-78, с сокращением)

Размеры,мм

 

 

Диаметр

вала d

Сечение

шпонки

b х h

Глубина паза

вала t1 втулки t2
Cв. 10 до 12 4 х 4 2,5 1,8
>>12>> 17 5 х 5 3,0 2,3
>>17>> 22 6 х 6 3,5 2,8
>>22>> 30 8 х 7 4,0 3,3
>>30>> 38 10 х 8 5,0 3,3
>>38>> 44 12 х 8 5,0 3,3
>>44>> 50 14 х 9 5,5 3,8
>>50>> 58 16 х 10 6,0 4,3
>>58>> 65 18 х 11 7,0 4,4
>>65>> 75 20 х 12 7,5 4,9
>>75>> 85 22 х 14 9,0 5,4
>>85>> 95 25 х 14 9,0 5,4
>>95>> 110 28 х 16 10,0 6,4

Примечания: 1. Длину шпонки выбирают из ряда: 6; 8; 10; 12; 14; 16; 18; 20; 25; 28; 32; 36; 40; 45; 50; 56; 63; 70; 80; 90; 100; 110; 125; 140; 160; 180; 200…        (до 500).

2. Материал шпонок – сталь чистотянутая с временным сопротивлением разрыву не менее 500 МПа.


Таблица П.2.19

 

Клиновые ремни (по ГОСТ 1284.1-80)

 

Обозначение сечения ремня d1, мм не менее   lр, мм   W, мм   To, мм   A, мм2   Lp, мм   DL, мм Масса одного метра кг
О 63 8,5 10 6 47 400-2500 25 0,06
А 90 11,0 13 8 81 560-4000 33 0,10
Б 125 14,0 17 10,5 133 800-6300 40 0,18
В 200 19,0 22 13,5 230 1800-10000 59 0,30
Г 315 27 32 19,0 476 3150-14000 76 0,60
Д 500 32 38 23,5 692 4500-18000 95 0,90
Е 800 42 50 30,0 1172 6300-18000 120 1,52

Примечания: 1. DL –разность между расчетной Lр и внутренней Lвн длиной ремня.

2. Стандартный ряд длин Lр: 400; 450; 500; 560; 630; 710; 800; 900; 1000; 1120; 1400; 1600; 1800; 2000; 2240; 2500; 2800; 3150; 3550; 4000; 4500; 5000; 6300; 7100; 8000; 9000; 10000.

Условные обозначения ремней:

ремень сечения В с расчетной длиной Lр=2500 мм с кордной тканью в несущем слое:

Ремень В-2500 Т ГОСТ 1284.1-80;

то же, с кордшнуром:

 Ремень В-2500 Ш ГОСТ 1284.1-80.

 

 

 


 

Таблица П.2.20

 

Номинальная мощность Ро, кВт, передаваемая одним клиновым

ремнем ( по ГОСТ 1284.3-80, с сокращениями)

 

Сечение ремня (длина Lр, мм)

 

 

d1, мм

 

 

i

Частота вращения n1, об/мин

  400   800   950   1200   1450

 

А

(1700)

100 1,2 1,5 >3 0,50 0,52 0,53 0,88 0,91 0,94 1,01 1,05 1,08 1,22 1,25 1,30 1,41 1,45 1,50
125 1,2 1,5 >3 0,71 0,74 0,76 1,28 1,32 1,36 1,47 1,52 1,57 1,77 1,83 1,89 2,06 2,13 2,19
160 1,2 1,5 >3 1,00 1,03 1,07 1,81 1,87 1,93 2,09 2,15 2,22 2,52 2,60 2,69 2,92 3,02 3,11
180 1,2 1,5 >3 1,16 1,20 1,24 2,10 2,17 2,24 2,43 2,51 2,59 2,93 3,03 3,12 3,38 3,50 3,61

 

Б

(2240)

140 1,2 1,5 >3 1,12 1,16 1,20 1,95 2,01 2,08 2,22 2,30 2,37 2,64 2,72 2,82 3,01 3,10 3,21
180 1,2 1,5 >3 1,70 1,76 1,81 3,01 3,11 3,21 3,45 3,56 3,67 4,11 4,25 4,38 4,70 4,85 5,01
224 1,2 1,5 >3 2,32 2,40 2,47 4,13 4,27 4,40 4,73 4,89 5,04 5,63 5,81 6,00 6,39 6,60 6,81
280 1,2 1,5 >3 3,09 3,19 3,29 5,49 5,67 5,85 6,26 6,47 6,67 7,42 7,66 7,91 8,30 8.57 8,84

 

В

(3750)

224 1,2 1,5 >3 3,20 3,31 3,41 5,47 5,65 5,83 6,18 6,38 6,58 7,18 7,45 7,69 7,97 8,23 8,49
280 1,2 1,5 >3 4,63 4,78 4,93 8,04 8,30 8,57 9,08 9,37 9,67 10,49 10,83 11,17 11,47 11,84 12,22
355 1,2 1,5 >3 6,47 6,69 6,90 11,19 11,56 11,92 12,55 12,95 13,36 14,23 14,70 15,16 15,10 15,59 16,09

 

Таблица П.2.21

 

Значения коэффициента СL для клиновых ремней ( по ГОСТ 1284.3-80, с сокращениями)

Lр, мм

Сечения ремня

 
О А Б В Г Д  
900 0,92 0,87 0,82    

 

1000 0,95 0,90 0,85    

 

1250 0,98 0,93 0,88    

 

1500 1,03 0,98 0,92    

 

1800 1,06 1,01 0,95 0,86  

 

2000 1,08 1,03 0,98 0,88  

 

2240 1,10 1,06 1,00 0,91  

 

2500 1,30 1,09 1,03 0,93  

 

2800   1,11 1,05 0,95  

 

3150   1,13 1,07 0,97 0,86

 

4000 - 1,17 1,13 1,02 0,91

 

4750 -   1,17 1,06 0,95

0,91

5300 -   1,19 1,08 0,97

0,94

6300 - - 1,23 1,12 1,01

0,97

7500 - - - 1,16 1,05

1,01

9000 - - - 1,21 1,09

1,05

10000 - - - 1,23 1,11

1,07

               

 

 


 

Таблица П.2.22

Значения Ср для клиноременных передач от двигателей переменного тока общепромышленного назначения

 

Режимы работы; кратковременная нагрузка, % от номинальной

Типы машин

Ср при числе смен

1 2 3
Легкий; 120 Конвейеры ленточные; насосы и компрессоры и центробежные; токарные и шлифовальные станки 1,0 1,1 1,4
Средний; 150 Конвейеры цепные; элеваторы; компрессоры и насосы поршневые; станки фрезерные; пилы дисковые 1,1 1,2 1,5
Тяжелый; 200 Конвейеры скребковые, шнеки; станки строгальные и долбежные; прессы; машины для брикетирования кормов; деревообрабатывающие 1,2 1,3 1,6
Очень тяжелый; 300 Подъемники, элеваторы, молоты, дробилки, лесопильные рамы 1,3 1,5 1,7

 


Таблица П.2.23

Канавки шкивов клиноременных передач (по ГОСТ 20889- 800).

 

 

Ремень

Размеры канавок, мм

Углы профиля канавок

Сечение

lр

h

hо

f

e

34°

36°

38°

40°

dр

О 8,5

7,0

2,5 8,0 12,0 63-71

80-100

112-160

>180

А 11,0

8,7

3,3 10,0 15,0 90-112

125-160

180-400

>450

Б 14,0

10,8

4,2 12,5 19,0 125-160

180-224

250-500

>560

В 19,0

14,3

5,7 17,0 25,5 200-315

200-315

355-630

>710

Г 27,0

19,9

8,1 24,0 37,0 -

315-450

500-900

>1000

Д 32,0

23,4

9,6 29,0 41,5 -

500-560

630-1120

>1250

 

Примечание. Ширина обода шкива В= (z-1)e +2f, где z- число ремней в передаче

 

                           

 

 

Таблица П.2.24

Номинальные размеры цилиндрических концов валов

d

ряд 1 20 22 25 28 32 36 40 45 50 55 60 70 - 80 90 100
ряд 2   24   30   38 42 48 53   63 65 75 85 95 105

l

50

60

80

110

140

170

210

 

 

Таблица П.2.25

Высота буртиков валов tц при переходе цилиндр- цилиндр

 

d 18…22 24…30 32…38 40…44 45…50 52…58 60…65 67…75
tц 3,0

3,5

4,0 4,5 4,6 5,1

 


 

Таблица П.2.26

Значения kt и ks для валов с одной шпоночной канавкой

 

 

Коэффициенты

sв, МПа

600 700 800 900
ks 1,6 1,75 1,8 1,9
kt 1,5 1,6 1,7 1,9

 


Таблица П.2.27

Значения kt и ks для валов с галтелями

 

 

 

D/d

 

r/d

Валы из стали, имеющей sв, МПа

600 700 800 900 600 700 800 900

ks

kt

До 1,1

0,02 1,96 2,08 2,20 2,35 1,30 1,35 1,41 1,45
0,04 1,66 1,69 1,75 1,81 1,20 1,24 1,27 1,29
0,06 1,51 1,52 1,54 1,57 1,16 1,18 1,20 1,23
0,08 1,40 1,41 1,42 1,44 1,12 1,14 1,16 1,18
0,10 1,34 1,36 1,37 1,38 1,09 1,11 1,13 1,15
0,15 1,25 1,26 1,27 1,29 1,06 1,07 1,08 1,09
0,20 1,19 1,21 1,22 1,23 1,04 1,05 1,06 1,07

Св. 1,1 до 1,2

0,02 2,34 2,51 2,68 2,89 1,50 1,59 1,67 1,74
0,04 1,92 1,97 2,05 2,13 1,33 1,39 1,45 1,48
0,06 1,71 1,74 1,76 1,80 1,26 1,30 1,33 1,37
0,08 1,56 1,58 1,59 1,62 1,18 1,22 1,26 1,30
0,10 1,48 1,50 1,51 1,53 1,16 1,19 1,21 1,24
0,15 1,35 1,37 1,38 1,40 1,10 1,11 1,14 1,16
0,20 1,27 1,29 1,30 1,32 1,06 1,08 1,10 1,13

 


Таблица П.2.28

Значения ks/es для валов с напрессованными деталями при давлении напрессовки свыше 20 МПа

d, мм

sв, МПа

Примечания

600 700 800 900
14 2,0 2,3 2,6 3,0

1. Для касательных напряжений

kt/et =0,6 ks/es +0,4

2. При давлении напрессовки 10-20 МПа снижать ks/es и kt/et на 5-15%

22 2,35 2,6 3,0 3,4
30 2,6 2,8 3,3 3,8
40 2,7 3,2 3,65 4,0
50 3,3 3,6 4,0 4,5

 

 

Таблица П.2.29

Значения es и et

Сталь

Диаметр вала d, мм

20 30 40 50 70 100 200

Углеродистая

es 0,92 0,88 0,85 0,82 0,76 0,70 0,61
et 0,83 0,77 0,73 0,70 0,65 0,59 0,52

Легированная

es

0,83

0,77

0,73

0,70

0,65

0,59

0,52

et

 

Таблица П.2.30

Муфты упругие втулочно-пальцевые (по ГОСТ 2124-75, с сокращениями)

 

[T], Hм d D L l
31,5 16; 18 90 81 40
63 20; 22 100 104 50
125 25; 28 120 125 60

250

32; 35; 38 140 165 80
40; 42; 45 140 225 110
500 40; 42; 45 170 225 110
710 45; 50; 55; 56 190 226 110

1000

50; 55; 56 220 226 110
60; 63; 65; 70 220 226 140

2000

63-75 250 288 140
80-90 250 348 170
4000 80-95 320 350 170
8000 100-125 400 432 210

Таблица П.2.31

Электродвигатели асинхронные серии 4А, закрытые обдуваемые

(по ГОСТ 19523-81)

 

Мощность, кВт

Синхронная частота вращения

1500

1000

Типоразмер S, % Тп/Тн Типоразмер S, % Тп/Тн
0,55 71А4 7,3

 

 

2,0

71B6 10

 

 

2,0

0,75 71В4 7,5 80A6 8,4
1,1 80А4 5,4 80B6 8,0
1,5 80В4 5,8 90L6 6,4
2,2 90L4 5,1 100L6 5,1
3,0 100S4 4,4 112MA6 4,7
4,0 100L4 4,7 112MB6 5,1
5,5 112M4 3,7 132S6 3,3
7,5 132S4 3,0 132M6 3,2
11,0 132M4 2,8 160S6 2,7

 

1,2

15 160S4 2,3

1,4

160M6 2,6
18,5 160M4 2,2 180M6 2,7
22 180S4 2,0 200M6 2,8
30 180M4 1,9 200L6 2,1
37 200M4 1,7 225L6 1,8
45 200LA 1,6 250S6 1,4
55 225M4 1,4

1,2

250M6 1,3
75 250S4 1,2 280S6 2,0
90 250M4 1,3 280M6 2,0
110 280S4 2,3 315S6 2,0

 

Примечания: 1. Пример условного обозначения электродвигателя мощностью 11 кВт, синхронная частота вращения 1500 об/мин:

Электродвигатель 4А132М4У3

2. Значения символов в условных обозначениях: цифра 4 указывает порядковый номер серии, буква А – род двигателя –асинхронный. Следующие за буквой А числа (двух- или трехзначные) соответствуют высоте оси вращения в мм; буквы L, S, M относятся к установочным размерам по длине станины; буквы А и В –условные обозначения длины сердечника статора. Цифры 4, 6, 8 означают число полюсов.
 

Таблица П.2.32

Габаритные и установочные размеры двигателей серии 4А.

 Исполнение закрытое обдуваемое (поГОСТ 1923-81)

 

 

 

 

                     
4A63 4,6 216 250 164 138 14 14 30 40 80 100 7
4A71

4,6

285 330 201 170 19 19 40 45 90 112 7
4A80A 300 355

218

186

22

22

50

50

100

125

10

4A80B 320 375
4A90L 350 405 343 208 24 24 50 56 125 140 10
4A100S

4,6

365 427 265

235

28

28

60

63

132

160

12

4A100L 395 457 280 140
4A112M 452 534 310 260 32 32 80 70 140 190 12
4A132S 480 560

350

302

38

38

80

89

178

216

12

4A132M 530 610
4А160S 4,6 624 737

430

358

48

42

110

108

178

254

15

4A160M 4,6 667 780 210
4A180S 4,6 662 778

470

410

55

48

121

203

279

4A180M 4,6 702 818 241

 

 


Приложение 3

 

 

Рис. 1 Номограмма для выбора сечения клинового ремня


 

 

РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРИВОДА, ВКЛЮЧАЮЩЕГО ОДНОСТУПЕНЧАТЫЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЙ КОСОЗУБЫЙ РЕДУКТОР И КЛИНОРЕМЕННУЮ ПЕРЕДАЧУ

 

 

Составитель Комаров Сергей Борисович

 

Редактор                  

 

------------------------------------------------------------

Подписано в печать                         Формат 60x84 1/16

Бумага типографская   Офсетная печать Усл.печ.л. 2,56

Уч.-изд. л.                        Тираж 60 Заказ                     Цена ‘С’’

Издательство УГТУ

620002, Екатеринбург, Мира, 19

Ротапринт Каменск -Уральского филиала УГТУ

623400, Каменск-Уральский, Ленина, 34

 


















Выбор электродвигателя и кинематический расчет

Коэффициент полезного действия пары цилиндрических зубчатых колес h1=0,98;

коэффициент, учитывающий потери пары подшипников качения, h2=0,99;

КПД, клиноременной передачи, h3=0,95

коэффициент, учитывающий потери в опорах приводного барабана, h4=0,99

 

h-коэффициент полезного действия (КПД) привода, равный произведению КПД передач, входящих в кинематическую схему

 

h=h1× h2× h3×h4=0,98 × 0,992× 0,95× 0,99× 0,99=0,90 

 

 

Мощность на валу барабана

 

Рб=Fл × Vл=6,02×1,3=7,82 квт

 

Дата: 2018-11-18, просмотров: 1269.