Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выберите тип работыЧасть дипломаДипломная работаКурсовая работаКонтрольная работаРешение задачРефератНаучно - исследовательская работаОтчет по практикеОтветы на билетыТест/экзамен onlineМонографияЭссеДокладКомпьютерный набор текстаКомпьютерный чертежРецензияПереводРепетиторБизнес-планКонспектыПроверка качестваЭкзамен на сайтеАспирантский рефератМагистерская работаНаучная статьяНаучный трудТехническая редакция текстаЧертеж от рукиДиаграммы, таблицыПрезентация к защитеТезисный планРечь к дипломуДоработка заказа клиентаОтзыв на дипломПубликация статьи в ВАКПубликация статьи в ScopusДипломная работа MBAПовышение оригинальностиКопирайтингДругое

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

 

Ток срабатывания первой ступени токовой направленной защиты нулевой последовательности (ТЗНП), А, выбирается по условию согласования со ступенями защит от КЗ на землю смежных питающих линий электропере­дачи со стороны высшего (или среднего) напряжения (I, II, III или IV) при удовлетворении требования чувствительности

 

,

 

где – коэффициент отстройки, равный 1,1о.е.; – ток срабатывания первой ступени ТЗНП смежной линии, с которой производится согласование для обеспечения требуемой чувстви­тельности, А.

Определяем вторичный ток, А, срабатывания реле

 

 

Проверка чувствительности защиты, о. е.:

 

,

 

где – ток, протекающий через защиту при однофазном КЗ на шинах ВН (СН) в минимальном режиме работы системы [11], А.

 

IV ступень максимальная токовая защита нулевой последовательности

 

Ток срабатывания четвертой ступени ТЗНП, А, определяется отстройкой от тока небаланса, протекающего в нулевом проводе защищаемого трансформатора при внешних трехфазных КЗ:

 

 

где – коэффициент надежности, равный 1,2÷1,3 о. е.; I_нб – ток небаланса, протекающий в нулевом проводе при внешнем трех­фазном КЗ, А.

,

где – ток, протекающий через защиту при трехфазном КЗ на стороне НН рассматриваемого трансформатора, А;

– коэффициент небаланса, равный 0,1 о. е. при кратности ;

– коэффициент небаланса, равный 0,05 о. е. при кратности

где k– кратность, о. е., определяется отношением

,

где – номинальный ток заземленной обмотки трансформатора, А.

Определим ток, А, срабатывания реле:

 

 

Время срабатывания, с, согласуется с четвертой ступенью одноименной защиты смежной линии электропередачи:

 

=

 

гд время срабатывания четвертой ступени дистанционной за­щиты смежной линии электропередачи, с; ∆t – cтупень селективности, равная 0,4÷0,5 с.

Определим коэффициент чувствительности защиты по току, о. е.,

· в конце защищаемого участка

 

 

где – ток, протекающий по защищаемому трансформатору в месте установки защиты при однофазном КЗ в конце защищаемого элемента (на шинах ВН) в минимальном режиме генерации, А;

· в конце зоны действия

 

где – ток, протекающий по защищаемому трансформатору в месте установки защиты, при КЗ в конце смежного элемента (питающей линии электропередачи) в минимальном режиме и каскадном отключении вы­ключателя ЛЭП, А.

Коэффициент чувствительности по мощности, о. е.:

· в конце защищаемого участка:

 

 

где – минимальное значение остаточного напряжения при КЗ в конце защищаемого элемента, В;

 

 

где – минимальное значение остаточного напряжения при КЗ в конце смежной линии электропередачи, В.

Результаты расчетов сводим в табл. 5.3.

 

Таблица 5.3

 

Перечень уставок

токовой защиты нулевой последовательности

 

Параметр уставки	Условное обозначение	Ед. из­м.	Диапазон	Рекомен-дуемое значение
Ток срабатывания ВН	Iср ТЗНП ВН	А	0,05 ÷ 100,00	30,0
Время срабатывания на отключение выключа­теля ВН	tТЗНП ВН	с	0,05 ÷ 27,00	27,00
Время срабатывания на отключение шино-со­единительного совме­щенного с секциионным выключателя (ШСВ) и секционного выключа­теля (СВ) ВН	tТЗНП ШСВ	с	0,05 ÷ 27,00	27,00
Время срабатывания на отключение трансфор­матора Т1 (Т2)	tТЗНПоткТР	с	0,05 ÷ 27,00	27,00

 

 

Защита шин станций и подстанций

Общие положения расчета уставок

Дифференциальные защиты шин подразделяются:

• защиту шин с одной рабочей и одной резервной системой шин для тупиковых подстанций;

• защиту шин с фиксированным присоединением элементов транзитных подстанций;

• неполную дифференциальную защиту секции шин генераторного напряжения 6÷20 кВ [8].

Ток срабатывания, А, дифференциальной токовой защиты выбирается из условий:

• защита не должна срабатывать от тока нагрузки наиболее загруженного присоединения в случае обрыва токовых цепей трансформаторов тока

 

,

 

где – коэффициент надежности, равный 1,1÷1,3 о. е.; – наибольший ток нагрузки присоединения, А;

• защита должна быть отстроена от тока небаланса, протекающего через защиту в режиме внешнего КЗ,

 

,

 

где – коэффициент надежности, равный 1,5 о. е.; – коэффициент, учитывающий апериодическую составляющую тока внешнего КЗ, равный 1,0 о. е.; ε – допустимая погрешность ТА, равная 0,1 о. е.; – максимальное значение тока внешнего КЗ, А.

Большее из полученных значений принимается за основу.

Коэффициенты чувствительности защиты, о. е.:

 

,

 

где – ток, протекающий через защиту при двухфазном и од­нофазном КЗ в зоне действия защиты в минимальном режиме системы соот­ветственно, А.

 

 

Особенности выбора уставок