Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выберите тип работыЧасть дипломаДипломная работаКурсовая работаКонтрольная работаРешение задачРефератНаучно - исследовательская работаОтчет по практикеОтветы на билетыТест/экзамен onlineМонографияЭссеДокладКомпьютерный набор текстаКомпьютерный чертежРецензияПереводРепетиторБизнес-планКонспектыПроверка качестваЭкзамен на сайтеАспирантский рефератМагистерская работаНаучная статьяНаучный трудТехническая редакция текстаЧертеж от рукиДиаграммы, таблицыПрезентация к защитеТезисный планРечь к дипломуДоработка заказа клиентаОтзыв на дипломПубликация статьи в ВАКПубликация статьи в ScopusДипломная работа MBAПовышение оригинальностиКопирайтингДругое

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

 

Для предотвращения ложного срабатывания ДТЗ Т (АТ) при бросках тока намагничивания в момент включения трансформатора под напряжение, а также для дополнительной отстройки защиты от тока небаланса переход­ного режима внешнего КЗ (когда увеличенная погрешность ТА, обусловлен­ная насыщением магнитопровода, приводит к появлению 2 -ой гармонической составляющей тока) выполнена блокировка защиты по превышению отношения тока второй гармонической составляющей к току промышленной частоты: .

Опыт эксплуатации рекомендует уставку по уровню блокировки вто­рой гармоники для защит трансформаторов выбирать на уровне 10 %, для защит автотрансформаторов выбирать на уровне 15 %.

Уставка задается в относительных единицах в диапазоне от 0,08 до 0,15 от I_баз с шагом 0,01.

 

Расчет уставки дифференциальной отсечки

 

Для исключения замедления работы ДТЗ Т (АТ) при больших токах внутреннего повреждения, обусловленного работой органа блокировки по второй гармонике вследствие значительного содержания последней в дифференциальном токе при насыщении ТА, предусмотрена вторая грубая ступень защиты без указанной блокировки – дифференциальная отсечка.

Ток срабатывания дифференциальной отсечки выбирается исходя из двух условий:

• отстройки от броска тока намагничивания силового трансформатора

 

(3.11)

• отстройки от максимального первичного тока небаланса при пере­ходном режиме расчетного внешнего КЗ по выражению

 

(3.12)

 

 

где – максимальное значение сквозного тока, равное току внешнего металличе­ского КЗ, приведенное к базисному, о. е.

 

;

 

– коэффициент, учитывающий переходной режим, равный 3,0 о. е.

Уставка принимается равной наибольшему значению из двух получен­ных.

Уставка задается в относительных единицах от базисного тока защи­щаемого объекта в диапазоне от 6,5 до 12,0 от I_баз с шагом 0,1.

 

Проверка чувствительности

Дифференциальной токовой защиты

 

Проверку чувствительности защиты следует производить по величине коэффициента чувствительности, определяемого по формуле, о. е.

 

 

где – наименьшее значение тока КЗ в зоне действия защиты в минимальном режиме работы схемы, приведенное к базисному току; – коэффициент схемы; – коэффициент трансформации трансформатора тока; – коэффициент торможения, о. е.

Согласно [6] полученное значение не должно быть меньше 1,5.

 

Перечень уставок дифференциальной защиты

Трансформатора шкафа ШЭ2607 041

 

Перечень уставок шкафа защиты ШЭ2607 041, предназначенный для задания в терминале защиты [10], сведен в табл. 3.2.

 

Таблица 3.2

Перечень уставок дифференциальной защиты трансформатора

шкафа ШЭ2607 041

 

Уставка	Условное обо­значение	Диапазон уставок	Рекомендуемое значение, о.е.
Ток срабатывания	Iср	0,20 ÷ 1,00	1,0
Ток начала торможения	Iт0	0,60 ÷ 1,00	1,0
Ток торможения блоки­ровки	Iт max	1,2 ÷ 3,0	1,5
Коэффициент торможе­ния	kт	0,2 ÷ 0,7	0,7
Уровень блокировки по 2-й гармонике	kбл по 2 гар­монике	0,08 ÷ 0,15	0,10
Ток срабатывания диф­ференциальной отсечки		6,5 ÷12,0	6,5

 

Расчет резервных релейных защит

Трансформатора, автотрансформатора,

Блока генератор–трансформатор

Максимальная токовая защита

 

Первичный ток, А, срабатывания максимальной токовой защиты (МТЗ)

·

 

где – коэффициент надёжности, равный 1,1 о. е.; – коэффициент самозапуска двигателей, равный 1,1÷3 о. е.; – коэффициент возврата защиты в исходное состояние, равный 0,95 о. е.; максимальный ток нагрузки, принимаемый равным номинальному току обмотки трансформатора, на которую устанавливается защита, А.

Ток , А, можно замерить или определить по формуле

 

где – номинальная мощность трансформатора, МВ·А; – коэффициент перегрузки, равный 1,4 о. е.; – номинальное напряжение обмотки, кВ.

Данные , являются паспортными трансформатора и представлены в табл. П4.

Вторичный ток, А, срабатывания реле

 

.

где – коэффициент схемы, равный для МТЗ 1 о. е.; – коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Для выбора необходимо рассчитать номинальный ток, А, защищаемой обмотки силового трансформатора

 

 

Определим коэффициент трансформации, о. е., трансформаторов тока

 

 

где – первичный номинальный ток трансформатора, А; – коэффициент схемы соединения вторичных обмоток трансформа­тора тока, определяемый режимом перегрузки защищаемого трансформатора и равный 1,4 о. е.; – номинальный ток вторичной обмотки ТА, равный 5 или 1А.

Из стандартного ряда коэффициентов трансформации ТА выбираем ближайшее стандартное (с. 8, п.1).

Время срабатывания защиты, с

 

 

где – время срабатывания одноимённой защиты смежного элемента (присоединения) электрической системы, с; – ступень селективности, равная 0,4÷0,6 с.

Проверка чувствительности защиты в функции ближнего резерва:

 

=

 

где – ток, протекающий через защиту при двухфазном КЗ в конце защищаемого объекта в минимальном режиме работы системы, А.

Проверка чувствительности защиты в функции дальнего резерва:

 

=

 

где – ток, протекающий через защиту при двухфазном КЗ в конце смежного с защищаемым объектом в минимальном режиме работы системы, А.