Материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления пользователям Интернета и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав.
© 2018 - 2024
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная аerc=0,4 мм, продолжительная аerc=0,3 мм. Изгибающие моменты от нормативных нагрузок: постоянной и длительной М=34,59 кН*м, полной М=43,29 кН*м. Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок:
Gs=[M-P2(Z1-lsn) ]/Ws=[34.59*103-193.5*103(0.1515-0)]/0.086*10-3=61.33 МПа.
Где Z1=h0-0.5hf’/2=0.17-0.5*0.037/2=0.1515 – плечо внутренней пары сил;
lsn=0 так как усилие обжатия l приложено в ц.т. площади нижней напрягаемой арматуры, момент: Ws=As*Z1=5.65*10-4*0.1515=0.086*10-3 – момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.
Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки:
Gs=(43,29*103-193,5*103*0,1515)/0,086*10-3=162,5 Мпа.
Вычисляем:
- ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия веса нагрузки.
acrc1=0.02(3.5-100μ)gηφl(Gs/Es)3√d=0.02(3.5-100*0.0138)1*1*1(162.5*106/190*104)* 3√0.012=0.13*10-3 m, где μ=Аs/b*h0=5.65*10-4/0.24*0.17=0.038, d=0.012 m – диаметр растянутой арматуры.
- ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:
acrc1’=0.02(3.5-100*0.0138)*1*1*1(61.33*106/190*104)* 3√0.012=0.07*10-3 m.
- ширину раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок :
acrc2=0.02(3.5-100*0.0138)*1*1*1,5(61.33*106/190*104)* 3√0.012=0.105*10-3 m
Непродолжительная ширина раскрытия трещин:
acrc= acrc1- acrc’+ acrc2=(0.13-0.07+0.105)*103=0.165*10-3 m<0.4*10-3m
Продолжительная ширина раскрытия трещин:
acrc= acrc2=0.165*10-3 m<0.3*10-3m
Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяем от постоянной и длительной нагрузок; f=b0/200=5.0/200≈0.03 m
Вычисляем параметры необходимые для определения прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок, М=34,59 кН*м, суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия.
Ntot=P2=193.5 кН; эксцентриситет ls,tot=M/ Ntot=34.59*103/193.5*103=0.18 m; φl=0.8 – при длительной действии нагрузок.
Вычисляем: φm= (Rbtp,ser* Wpl)/(M-Mτp)=(1.8*106*11.07*10-3)/(34.29*103-17.31*103)=1.17>1 – принимаем φm=1.
Ψs=1.25-0.8=0.45<1.
Вычисляем кривизну оси при изгибе:
1/Z=M/h0*Z1(Ψs/Es*As+ Ψb/v*Eb*Ab)-(Ntot* Ψs)/h0*Es*As=
=34.59*103/0.17*0.1515*((0.45/190*109*5.65*10-4)+0.9/0.15*29*109*0.068)-(193.5*103*0.45)/0.17*190*109*5.65*10-4=0.0052 m-1.
Прогиб плиты равен : f=5/48*l20*1/2=5/48*5.92*0.0052=0.019m<0.03m.
Расчет плиты на усилия, возникающие в период изготовления, транспортирования и монтажа.
За расчетное принимаем сечение, расположенное на расстоянии 0,8 м от торца панели. Плиту рассчитываем на нагрузку от собственной массы:
ζс.в=(0,2-1,4-π0,072*8)*25000*1,1=4,31 кН/м.
Момент от собственного веса: Мс.в= ζ с.в*l02/2=4.31*103*0.82/2=1.38 кН*м.
Вычисляем : αм= (Ntot*(h0-a)+Mc.в)/Rb*b*h02=0.268
По таблице 3.1[1] находим : η=0,84
As=∑M/Rs*τ*h0=28.47*103/280*106*0.84*0.17=7.12*10-4 m2.
Принимаем 5ФМ А-II с Аs=7.69*10-4 m2 для каркаса КП-1.
Расчет трехпролетного неразрезного ригеля.
Расчетная схема и нагрузки.
Нагрузки на ригель собираем с грузовой полосы шириной, равной номинальной длине плиты перекрытия.
Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля.
Постоянная: от перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания:
jn=0.95; g1=3920*6*0.95=22.34 кН/м;
- от веса ригеля : g2=0.2*0.5*25000*1.1*0.95=2.61 кН/м;
Итого: g=g1+g2=(22.34+2.61)*103=24.95 кН/м.
Временная нагрузка с учетом jn=0.95; φ=4800*6*0,95=27,36 кН/м, в точности длительная
φl=3000*6*0.95=17.1 кН/м.
Кратковременное φкр=1800*6*0,95=10,26 кН/м.
Полная расчетная нагрузка – g+ φ=(24.95+27.36)*103=52.31 кН/м.
Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля.
Вычисляем коэффициент отношения погонных жесткостей ригеля колонны. Сечение ригеля принято 0,2*0,5 м; сечение колонны 0,25*0,25 м.
R=Jbm*lcol/Jcol*lbm=0.2*0.52*4.2/0.25*0.253*5.2=5.2
Пролетные моменты ригеля:
1) в крайнем пролете – схемы загружения 1+2 – опорные моменты М12= -51,9 кН*м;
М21= -113,09 кН*м; нагрузка g+ φ =52.31 кН/м; поперечные силы Q1=( g+φ)l/2-( М12- М21)/l=52.31*103*5.2/2-(-51.9+113.09)*103/5.2=119 кН. Q2=142.55 кН.
Максимальный пролетный момент М=Q12/2*( g+φ)+M12=(119*103)2/2*52.31*103-51.9*103=83.46 кН*м.
2) в среднем пролете – с х. загружения 1+3 – опорные моменты М23=М32= -107,79 кН*м; максимальный пролетный момент М=( g+φ)*l2/8=52.31*103*5.22/8-107.78*103=69.02 кН*м.
Таблица 2. Опорные моменты ригеля при различных схемах загружения.
Схема загружения
Опорные моменты, кН*м
3.3 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров в ригели.
Практический расчет заключается в уменьшении примерно на 30% опорных моментов ригеля М21 и М23 по схеме загружения 1+4; при этом намечается образование пластических шарниров на опоре.
К опоре моментов схем загружения 1+4 добавляем выравнивающую эпюру моментов так, чтобы уравнялись опорные моменты М21= М23 и были обеспечены удобства армирования опорного узла .Ординаты выравнивающей эпюры моментов.
∆M21=0.3*152.6*103=45.78 кН*м; ∆M23=((139,16-(152,6-45,78))*103=32,34 кН*м; при этом ∆М12=- ∆М21/3=45,78*103/3=15,26 кН*м; ∆М32≈ - ∆М23/3=- 32,34*103/3= - 10,78 кН*м.
Разность ординат в узле выравнивающей эпюры момента предается на стойки. Опорные моменты на эпюре выровненных моментов составляют:
М12=((-21,59-22,93)-15,26)*103=- - 59,78 кН*м;
М21=-152,6*103+45,78*103=106,82 кН*м;
М23=-139,16*103+32,34*103= - 106,82 кН*м;
М32=(-62,07-33,66-10,78)*103= -106,51 кН*м.
Рисунок 3 – к статическому расчету ригеля.
а) эпюры изгибающих моментов при различных комбинациях нагрузок
б) выравнивающая эпюра моментов
в) выравнивающая эпюра моментов
Дата: 2019-07-30, просмотров: 242.