Рис. 5. Расчетная схема верхнего пояса
Предварительные геометрические размеры поперечного сечения составляющих элементов и сечения в целом:
Механические характеристики древесины: сосна 2-го сорта; Rс = Rи = 1.5 кН/см2;Е=450 кН/см2
Характеристики средств соединения: нагельные пластины Ст9Г6к; d = 6 мм; nн = 9; Тн = 1.4 кН; Тс = Тн d = 1.4 ∙ 9 =12.6 кН; dс = 0.1 см; Dс= 0.2 см.
Продольная сила: N=371.475 kН; Максимальный изгибающий момент от поперечной нагрузки:
Для уменьшения величины изгибающего момента используется эксцентричное сопряжение панелей верхнего пояса в узлах фермы через жесткие торцевые диафрагмы. Минимально допустимая высота диафрагмы определяется из расчета опорного торца панели на смятие:
Продольная сила передается торцам нижнего и верхнего составляющих элементов – брусьев – для снижения общего количества связей сдвига вследствие восприятия части сдвигающих усилий по плоскости сплачивания торцевыми диафрагмами. При таком загружении появляется эксцентриситет:
x = 0.6 – коэффициент деформационных приращений изгибающих моментов.
Высота опорной диафрагмы:
По конструктивным требованиям:
Расчетная высота диафрагмы принята: hт = 19.0 см. Геометрический размер диафрагмы 19.5 см, с учетом зазора между брусьями, равный толщине нагельной пластины: tн.п. =0.5 см.
Определение момента, образуемого за счет эксцентричного сжатия панели верхнего пояса:
Суммарная сдвигающая сила на полудлине плоскости соединения панели верхнего пояса как стержня целого сечения:
от поперечной нагрузки:
от изгибающего момента Ме с учетом нагружения через диафрагмы:
Расчетное количество связей сдвига, необходимое для восприятия сдвигающих сил на полудлине стержня (с учетом их деформационных приращений):
Количество связей сдвига, подлежащих установке (с учетом работы опорных диафрагм, перекрывающих плоскость сплачивания):
kдq=0.833 – коэфф. работы опорных диафрагм при изгибе под распределенными нагрузками.
Поверочный расчет принятых конструктивных параметров:
Напряжение сжатия в составных элементах:
;
Жесткость средств соединения на полудлине:
;
Деформативность соединения по шву:
;
Взаимное смещение элементов (при nc = 0):
;
Взаимное смещение элементов (при nc = 15):
;
Параметр mwi (для определения коэффициента kwi):
;
Коэффициент влияния податливости:
;
Параметр m1 (для определения коэффициента k1):
;
Коэффициент влияния податливости:
;
Радиус инерции поперечного сечения:
;
Гибкость стержня составного сечения:
;
Критическая сила:
;
Коэффициент деформационных приращений:
;
Изгибающий момент:
;
Первое предельное состояние
- прочность нормальных сечений:
- прочность средств соединения:
Прочность составного стержня по нормальным сечениям и прочность средств соединения обеспечены. Проверку устойчивости плоской формы деформирования панели верхнего пояса производить не нужно, т.к. раскрепление связями в сочетании с продольными ребрами и наклонными элементами плит покрытия рассматривается как «сплошное».
Расчетные координаты связей сдвига на полудлине плоскости сплачивания (nc’ =15):
Общее количество связей по всей длине панели верхнего пояса: 2nc’ +1 =33
Расстояния между нагельными пластинами:
Расстояние от торцов стержня до первой пластины принимается равным: S1 = 9d = 5.4 см.
Таблица 5. Координаты связей сдвига и расстояние между ними в элементах фермы, см
Порядковый номер связи, k | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
Координаты связей сдвига, X | 0.00 | 8.76 | 17.55 | 26.41 | 35.38 | 44.50 | 53.82 | 63.40 |
Расстояние, S | 5.40 | 8.76 | 8.79 | 8.86 | 8.97 | 9.12 | 9.32 | 9.58 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Порядковый номер связи, k | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 |
Координаты связей сдвига, X | 73.30 | 83.64 | 94.52 | 106.13 | 118.73 | 132.78 | 149.16 | 170.15 |
Расстояние, S | 9.91 | 10.33 | 10.88 | 11.61 | 12.60 | 14.05 | 16.38 | 20.99 |
Расчет нижнего пояса фермы
Нижний пояс фермы выполнен из проката уголкового профиля по ГОСТ 8509–72, сталь марки ВСт3Пс6.1 по ГОСТ 1380 – 71*, согласно [3].Так как разница в величине усилий в отдельных панелях нижнего пояса значительна, усилия определяются в каждом элементе по отдельности.
Элементы 1-3, 5-7. Расчетное усилие N =341.120 kН.
Требуемая площадь сечения:
gn = 0.95 – коэффициент надежности по назначению для II класса надежности [2, прил. 7*];
gс = 0.95 – коэффициент условий работы [3].
Ry = 23.5 кН/см2 – расчетное сопротивление стали по пределу текучести [3];
Принимаем два уголка 75х7:
Элементы 3-5. Расчетное усилие N =227.835 kН.
Требуемая площадь сечения:
Принимаем два уголка 70х5:
Дата: 2019-07-24, просмотров: 232.