Характеристика предприятия и источников питания

Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

Введение

Темой данной работы является проектирование системы электроснабжения завода механоконструкций.

Электроустановки современных промышленных предприятий представляют собой сложные системы, предъявляющие повышенные требования к надежности электроснабжения, что в свою очередь потребовало автоматизации работы отдельных элементов сетей. В этих условиях принципиально важно, чтобы в проектах электроснабжения и электрооборудования цехов принимались решения, отвечающие требованиям электробезопасности, наименьших затрат на их сооружение и удобства эксплуатации и надежности работы. От категории потребителей электроэнергии и особенностей технологического процесса зависит надёжность системы электроснабжения, неправильная оценка особенностей технологического процесса может привести как к снижению надежности системы электроснабжения так и к неоправданным затратам на излишнее резервирование. Проект содержит: расчет электрических нагрузок на всех уровнях напряжений, выбор и расчет питающих и распределительных подстанций с выбором мощности трансформаторов и определение их местоположения, а также решения по электрическому освещению, выбору электрооборудования, аппаратов защиты и вопросы электробезопасности. Проектные решения соответствуют требованиям основных нормативных документов ПУЭ и СНиП и учитывают категорию надежности электроприемников и условиям окружающей среды.

Характеристика предприятия и источников питания

Предприятие расположено в промышленно развитом районе. Завод механоконструкций получает питание от районной электростанции, предназначенной для комплексного получения тепловой и электрической энергии. На предприятии использованы потребители электроэнергии преимущественно 1 и 2 категории, значит, предприятие можно отнести ко 2 категории по бесперебойности электроснабжения - примем к установке двухтрансформаторные цеховые подстанции.

Завод механоконструкций - предприятие, обеспечивающее выпуск деталей для техники и продукции широкого потребления. По своей структуре завод имеет основные, заготовительные и вспомогательные цехи. К вспомогательным цехам относятся компрессорный цех, очистные сооружения, цех изделий широкого потребления и топливохранилище.

К заготовительным цехам относятся инструментально-механические, механический, литейный, электроаппаратный, плазовошаблонный и ремонтно-механический цехи. К основным цехам относятся агрегатный и сборочный цехи.

Электроснабжение цехов осуществляется от встроенных понижающих подстанций. Схема электроснабжения завода позволяет продолжать питание электроприёмников энергией даже в аварийной ситуации. Технологический процесс производства не является беспрерывным и кратковременное отсутствие электроэнергии не приносит большого ущерба.

Первоначальные сведения по цехам (нагрузка, категорийность ЭСПП, характеристика сред) приведены в таблице 1.1

Таблица 1.1

Характеристика цехов.

№ по плану

Наименование цехов

Нагрузка

Категор.

ЭСПП

Х-ка среды

по СНиП

Х-ка среды

по ПУЭ

Сил., кВт

Осв., кВт

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 14 15 16 18

Инстр. - мех. цех Сварочные цехи Механич. Цехи Литейный цех Компресс. Отделение Эл. - аппарат. Цех Рем. - Мех. цехи Заготовительные цехи Агрегатные цехи Сборочный цех Очистные сооружения Цех изд. шир. потреб. Цех гальванопокрытий Котельная Топливохранилище Заводоуправление

2195 9252 7210 460.8 2215 210 770 4012 3150 9985 750 340 2810 770 80 60

247.48 939.19 476.28 5.14 58.97 80.196 70.254 444.08 499.89 1402.99 7.34 57.48 224.55 18.627 4.26 11.07

II II II I, II I I, II II II II III I III I I II III

Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Хим. - акт. Норм. Хим. - акт. Норм. Взрывооп. Норм.

П-11а В-1а В-1 В-1а

Расчёт электрических нагрузок

Расчёт силовых нагрузок

Определение электрических нагрузок предприятия производим методом коэффициента спроса, т.к нет точных данных об электроприёмниках. Величина расчётной активной нагрузки цеха определяется произведением коэффициента спроса на величину суммарной установленной мощности электроприёмников:

Р_р=К_с·Р_н, (2.1).

где Р_р- расчётная или потребляемая мощность, кВт;

К_с- коэффициент спроса (для характерных групп электроприёмников приводится в [1]);

Р_н- установленная мощность цеха, кВт.

Расчётная реактивная мощность цеха определяется:

Q_р=Р_р·tg (φ), (2.2).

где Q_р- расчётная реактивная мощность, квар;

tg (φ) - тангенс угла φ, соответствующий коэффициенту мощности соs (φ),

который задаётся для характерных групп электроприёмников согласно Л1.

Расчёт сведён в таблицу (2.1 1).

Таблица 2.1.1

Результаты определения расчётных нагрузок.

Nпо Плану	Наименование Цеха	Наименование нагрузки	Рном, КВт.	Кс	Соs (φ) / tg (φ)	Рр, кВт.	Qр, кВАр.
1	2	3	4	5	6	7	8
1	Инструм. цех	Станки Термич. Транспортёры Вентиляторы Насосы	1500 234 81 165 217 2197	0.1 0.6 0.1 0.5 0.7	0.5/1.73 0.95/1.33 0.5/1.73 0.8/0.75 0.8/0.75	150 140 8 83 152 533	260 46 14 62 114 496
2	Сбороч. Цеха	Станки Термич. Насосы Сварка Транспортёры	100 332 1100 6800 920 9252	0.2 0.9 0.75 0.5 0.3	0.5/1.73 0.95/0.33 0.8/0.75 0.5/1.73 0.5/1.73	20 298 825 3400 276 4819.8	34.6 98.604 618.75 5882 477.48 7111.43
3	Механич. Цеха	Станки Термич. Вентиляторы Насосы	3265 3390 410 145 7210	0.2 0.9 0.75 0.3	0.5/1.73 0.95/0.33 0.8/0.75 0.5/1.73	653 3051 307.5 43.5 4055	1129.7 1006.83 230.63 75.26 2442.41
4	Литейное отделение		460.8	0.35	0.55/1.52	161	244.72
5	Компресс. Отделение	Станки Насосы, вент.	10 65 75	0.2 0.75	0.5/1.73 0.8/0.75	2 48.75 50.75	3.46 36.56 40.02
6	Эл. - аппар. цех	Станки Насос., вент. Проч.	50 110 50 210	0.2 0.75 0.3	0.5/1.73 0.8/0.75 0.5/1.73	10 82.5 15 107.5	17.3 61.88 25.95 105.13
7	Рем. - мех. цеха	Станки Термич. Насос., Вент. Сварка Транспортёры	405 100 20 200 45 770	0.2 0.9 0.75 0.4 0.3	0.5/1.73 0.95/0.39 0.8/0.75 0.7/1.02 0.5/1.73	81 90 15 80 13.5 279.5	140.13 29.7 11.25 81.6 23.36 286.04
8	Заготовит. Участок	Станки Термич. Насос., Вент. Сварка Транспор., проч.	2170 690 330 682 140 4012	0.2 0.9 0.75 0.5 0.3	0.5/1.73 0.95/0.33 0.8/0.75 0.5/1.73 0.5/1.73	434 621 247.5 341 42 1685.5	750.82 204.93 185.63 589.93 72.66 1803.97
9	Агрегатные Цеха	Станки Термич. Насос., вент. Сварка Трансп., проч.	2155 150 480 195 170 3150	0.2 0.9 0.75 0.4 0.3	0.5/1.73 0.95/0.33 0.8/0.75 0.7/1.02 0.5/1.73	431 135 360 78 51 1055	745.63 44.55 270 79.56 88.23 1227.97
10	Сборочный Цех		9985	0.7	0.8/0.75	6989.5	5242.13
11	Очистные Сооружения	Насос., вент. Трансп., проч.	450 300 750	0.75 0.3	0.8/0.75 0.5/1.73	337.5 90 427.5	253.13 155.7 408.83
12	Ц. изделий Шир. потр.		340	0.2	0.5/1.73	68	117.64
14	Цех Гальванопокр.	Станки Термич. Насос., вент Сварка Трансп., проч.	150 950 1060 100 550 2810	0.2 0.9 0.75 0.5 0.3	0.5/1.73 0.5/1.73 0.95/0.33 0.8/0.75 0.5/1.73	30 855 795 50 165 1895	51.9 282.15 596.25 86.5 285.45 1302.25
15	Котельная	Станки Насос., вент.	10 760 770	0.2 0.75	0.5/1.73 0.8/0.75	2 570 572	3.46 427.5 430.96
16	Топливохра- нилище	Насос., вент.	80	0.75	0.8/0.75	60	45
18	Заводоуправл.		60	0.75	0.8/0.75	45	33.75
Итого на шинах 0.4 кВ.	22804.05	21338.24
Потребители на высоком напряжении (10 кВ)
5	Компресс. Отделение	Двигатели	2520	0.75	0.9/0.48	1890	623.7
Итого на шинах 10 кВ.	1890	623.7

Выбор местоположения ГПП

Для определения условного центра нагрузок считается, что нагрузки распределены равномерно по площади цехов и центры нагрузок совпадают с центром тяжести фигур, изображающих цеха. Координаты центра электрических нагрузок вычисляются по формулам:

X_{0 ГПП}= (ΣР_Р_i·X_i₎ / (ΣР_Р_i), (4.13).

Y_{0 ГПП}= (ΣР_Р_i·Y_i) / (ΣР_Р_i), (4.14).

Где X_i, Y_i-координаты центров нагрузок отдельных цехов, м.

Таблица 4.3.1.2

Результаты расчёта координат центров нагрузок отдельных цехов.

N_ПО _ПланУ	Наименование цехов	Р_Р_i, КВт.	Х_i, м	Y_i, м
1 2	Инструм. Цех Сборочн. цеха	755 5819.1	197.8 153.6	803.3 693
3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 14 15 16 18	Мех. Цеха Литейный цех Компрессорное отд. Эл. - апп. Цех Рем. - мех. Цех Загот. Цех Агрег. Цех Сбор. Цех Очистные сооруж. Цех ширпотреба Цех гальванопокр. Котельная Топливохранилище Заводоуправление	4561.8 166.9 1718.5 192.8 359.6 2154.8 1586.9 8481.2 434.5 133.5 2133.9 593.2 63.1 56.9	115.2 92.2 80.6 224.6 220.8 144 276.5 399.4 403.2 453.1 437.8 455.1 487.7 15.4	561.8 472.5 393.8 567 425.3 267.8 472.5 756 493.5 525 225.8 47.3 78.8 567

Х_{0 ГПП}=255.5 м, Y_{0 ГПП}=573.1 м.

Из-за невозможности установки ГПП в месте с найденными координатами, устанавливаем ГПП на свободном месте, ближе к ИП (Y_{0 ГПП}=50 м).

Нагрузка

Принятое

Сечение,

мм².

I_ДОП,

А.

S_Р, кВА. I_Р, А. I_АВ, А. Магистраль 1: ГПП-КТП 7 КТП 7-КТП 1 КТП 1-КТП 2 2256.2 728.08 364.04 75.21 24.27 12.13 150.42 48.54 24.26 3x35 150 Магистраль 2: ГПП-КТП 14 КТП 14-КТП 13 КТП 13-КТП 12 2468.9 1490.9 611 82.3 49.7 20.4 164.6 99.4 40.8 3x50 180 Магистраль 3: ГПП-КТП 15 КТП 15-КТП 6 1386 981 46.2 32.7 92.4 65.4 3x16 95 Магистраль 4: ГПП-КТП 18 КТП 18-КТП 17 КТП 17-КТП 16 1213.9 803.9 395.3 40.5 26.8 13.2 81 53.6 26.4 3x16 95 Магистраль 5: ГПП-КТП 19 КТП 19-КТП 20 КТП 20-КТП 21 8736.8 5456.8 2678.4 291.2 181.9 89.3 582.4 363.8 178.6 2х (3x95) 2x310 Магистраль 6: ГПП-КТП 24 КТП 24-КТП 23 КТП 23-КТП 22 3026.6 1155.4 727.4 100.9 38.5 24.25 201.8 77 48.5 3x70 215 Магистраль 7: ГПП-КТП 25 791.2 26.4 52.8 3x16 95 Магистраль 8: ГПП-РП РП - КТП 11 РП-КТП 10 КТП 10 - КТП 9 КТП 9-КТП 8 РП - АД 7587.75 964.05 4733.7 3163.9 1569.8 472.5 252.9 32.1 157.8 105.5 52.3 15.75 505.8 64.2 315.6 211 104.6 31.5 2x (3x95) 2x265

Выбор кабелей на напряжение 0.4 кВ сведён в таблицу 5.5.2.2

Таблица 5.5.2.2

Результаты выбора кабелей на напряжение 0.4 кВ.

Наименование Линии.	Нагрузка			Принятое Сечение, мм².	I_ДОП, А.
Наименование Линии.	S_Р, кВА.	I_Р, А.	I_АВ, А.	Принятое Сечение, мм².	I_ДОП, А.
КТП 11-ШРС 1 КТП 11-ШРС 2 КТП 11-ШРС 3 КТП 11-ШРС 4	56.25 146.45 146.45 150.36	82.72 215.4 215.4 221.1	165.44 430.75 430.75 442.2	3x70 2х (3х95) 2х (3х95) 2х (3х95)	190 2х235 2х235 2х235
КТП 11-ШРС 5 КТП 11-ШРС 6 КТП 22-ШРС 7 КТП 25-ШРС 8	199.95 199.95 135.88 75	294 294 199.8 110.3	588.08 588.08 399.6 220.6	2х (3х150) 2х (3х150) 2х (3х95) 3х95	2х310 2х310 2х235 235

Для расчёта кабелей на термическую стойкость необходимо знать I⁽³⁾_КЗ на шинах 10 кВ ГПП, а также I⁽³⁾_КЗ на высоком напряжении ГПП. Расчёт ведётся в о. е. Расчётная схема приведена на рис.5.2.1

Принимаем S_б=100 МВА, U_*_C=1, Х_*С=0.

Х_ВЛ=0.538·25*100/115²=0.102.

Х_ТР=0.105·100/25=0.42.

Для трансформаторов относительное сопротивление Х_* соответствует U_КЗ в о. е., т.е.:

U_*К=0.01·U_К%, (5.8).

U_*К=0.105.

Для т. К-1:

I_б=S_б/√3·U_б, (5.9).

I_б=100/1.73*10.5=5.51 кА.

I_{К, С}= I_б/Х_Σ, (5.10).

Х_Σ = Х_ВЛ+ Х_ТР, (5.11).

Х_{Л РП}=0.0292·100/10²=0.029.

Х_{Л Д}=0.0015.

Если к месту КЗ подключён АД, то нужно учитывать их влияние. Действующее значение периодической составляющей тока трёхфазного КЗ можно определить по формуле:

I_{К ДВ}=0.9·I_{Н ДВ}/Х_*Д,₍5.12).

где 0.9-расчётная относительная ЭДС АД,

Х_{* Д}-относительное сверхпереходное индуктивное сопротивление АД,

I_{Н ДВ}-номинальный ток одновременно работающих двигателей.

I_{Н ДВ}=N·Р_{Н ДВ}/√3·U_{Н ДВ}·cos (φ) · (ŋ/100%), (5.13).

Где N-количество одновременно работающих двигателей.

В среднем можно принять Х_{* Д}=0.2, тогда:

I_{К ДВ}=0.9· I_{Н ДВ}/0.2=4.5· I_{Н ДВ}, (5.14).

Апериодическая составляющая I_КЗ от АД не учитывается вследствие её быстрого затухания.

Суммарное значение ударного тока КЗ с учётом АД определяется по формуле:

i_УД=√2· (К_УД·I_К+4.5· I_{Н ДВ}), (5.15).

I_{К ДВ}=0.801 кА.

I⁽³⁾_К-1= (I_б/ (Х_ВЛ+ Х_ТР)) + (I_{К ДВ}/ ( (Х_{Л ДВ}/4) +Х_{Л РП}), (5.16).

I⁽³⁾_К-1=23.176 кА.

S_MIN= (1/98) ·23176·√0.75=204.1 мм².

Т. к. влияние тока КЗ от АД учитывается только на том напряжении, на котором установлены АД, то для точки К-2 I_{К ДВ} не учитывается.

I_б=0.502 кА.

I⁽³⁾_К-2=4.922 кА.

Выбор аппаратуры на 10 кВ

На стороне 10 кВ трансформаторов ГПП устанавливаются камеры КРУ серии К-33 [7. т.8-11].

1. Для защиты изоляции электрооборудования от перенапряжения устанавливают ограничители перенапряжений в фарфоровых покрышках на основе оксидно-цинковых варисторов без искровых промежутков типа ОПН-10.

2. Выбор выключателей.

Выбор сведён в таблицу 6.2.1

Таблица 6.2.1

Выбор выключателей.

Тип выключателей	U_НОМ_, кВ	I_НОМ, А	I_{Н ОТКЛ,} кА	I_{ПР СКВ,} кА	i_{ПР СКВ,} кА	I_{ТЕР УСТ,} КА
ВМПЭ-10-3200/20-52	10	3200	20	-	52	20

Проверка выключателей:

1) U_{Н СЕТИ} £ U_НОМ

10 кВ= 10 кВ

2) по номинальному току:

I_НОМ ³ I_{РАБ МАХ}

3200 > 3072

3) по отключающей способности:

а) I_П_t £ I_{ОТКЛ НОМ}

I_П_t - действующее значение периодической составляющей тока кз;

I_П_t = I^’’ = 17620 А

I_{ОТКЛ НОМ} = 20 кА

17,62 < 20.

б)

i_а_{t -}апериодическая составляющая тока кз;

b_Н - номинальное значение относительного содержания апериодической составляющей в отключаемом токе b_Н = 0,1;

t - номинальное время от начала кз до момента расхождения контактов.

t = t_КЗ_min + t_СВ

t_КЗ_min - минимальное время РЗ (0,01 с);

t_СВ - собственное время отключения выключателя (0,08 с)

где Та =

4) на электродинамическую устойчивость:

а) I^//£ I_{ПР СКВ,}17,62 < 52;

б) i_УД < i_ПРСКВ

i_УД<

К_УД =

i_УД=

29,35< 52

Выключатели и разъединители можно не проверять на термическую устойчивость, так как РЗ обеспечивает быстрое отключение кз.

3. Выбор секционного выключателя.

Таблица 6.2.2

Данные секционного выключателя.

Тип выключателей	U_НОМ, кВ	I_НОМ, А	I_{Н ОТКЛ,} кА	I_{ПР СКВ,} кА	i_{ПР СКВ,} кА	I_{ТЕР УСТ,} КА
BB/TEL-10-31,5/2000 У2	10	2000	31,5	-	80	31,5

Проверка выключателя:

1) U_{Н АП} > U_{НОМ СЕТИ}

10 кВ > 10 кВ

2) по номинальному току:

I_НОМ ³ I_{РАБ МАХ}

I_{РАБ МАХ}=

S_РЭ - мощность получаемая от энергосистемы, I_{РАБ МАХ} = 1500 А;

1500 А < 2000 А;

3) по отключающей способности:

а) I_П_t £ I_{ОТКЛ НОМ}

17,62 < 31,5.

б)

4) на электродинамическую устойчивость:

а) I^//£ I_{ПР СКВ}

17,62 < 80;

б) i_УД < i_ПРСКВ

29,35< 80.

Выбор выключателей отходящих линий.

Выбор произведём аналогично описанному ранее. Результаты сведём в таблицу 6.2.3

Таблица 6.2.3

Выбор выключателей.

Наимен. отходящ. линий	I_{РАБ МАХ,} _А	Тип выключателя	I_{НОМ В,} _А	I_{НОМ ОТК,} _кА	i_СКВ, кА
Магистраль 1	150.42	ВБЛ-10	630	20	52
Магистраль 2	164.6	ВБЛ-10	630	20	52
Магистраль 3	92.4	ВБЛ-10	630	20	52
Магистраль 4	81	ВБЛ-10	630	20	52
Магистраль 5	582.4	ВБЛ-10	630	20	52
Магистраль 6	201.8	ВБЛ-10	630	20	52
Магистраль 7	52.8	ВБЛ-10	630	20	52
Магистраль 8	505.8	ВБЛ-10	630	20	52

Выбор трансформаторов тока.

На вводе и отходящих линиях РУ 10 кВ согласно ПУЭ необходима установка контрольно-измерительных приборов. Для питания токовых цепей этих приборов и схем РЗ устанавливают трансформаторы тока, которые изготавливаются на номинальный вторичный ток 5 А. Трансформаторы тока должны обеспечивать требуемую точность измерения.

Таблица 6.2.4

Данные трансформатора тока.

Тип ТТ	Uном, кВ	I_1НОМ,А	I_2НОМ,А	Класс точности	I_ДИН,к А
ТПШЛ-10	10	4000	5	0,5	155	70/1

Проверка трансформаторов тока:

по номинальному току:

I_1НОМ ³ I_{РАБ МАХ}

4000 > 3073

по номинальному напряжению:

U_{Н АП} ³ U_{Н СЕТИ}

10 кВ = 10 кВ

по вторичной нагрузке:

Z_2РАСЧ £ Z_2НОМ

Z_2РАСЧ = Z_{ПРОВОДОВ} +Z_КОМТ +Z_{ПРИБОРОВ.}

К трансформатору тока подключены следующие приборы:

Таблица 6.2.5

Типы установленных приборов.

Наименование приборов	тип	Потр. мощн., ВА	Кол-во
1. Амперметр электро-магнитный	Э - 309	5	1
2. Счётчик ферромагнитный	Д - 335	1,5	1
3. Счётчик активной мощности для 3-х поводной сети	И - 675	1,5	1
4. счётчик реактивной мощности	И - 678	1,2	1

S_{ПРИБОРОВ}= 5+1,5+1,5+1,2 = 9,2 кВА·10^-3

Z_{ПРИБОРОВ} =

Z_КОНТ = 0,1 Ом

Z_ПРОВОД = 0,25 Ом

Z_2РАСЧ = 0,1+0,25+0,368 = 0,768 Ом

Z_НОМ = 1,2 Ом

0,768 < 1,2;

на термическую стойкость:

I_Т²t_Т > I_¥ tg

70²·1> 17,62²·0,75

6. Выбор трансформаторов напряжения.

Таблица 6.2.6

Выбор трансформаторов напряжения.

Тип ТТ	U_Н, кВ	U_{1НОМ, к}В	U_2ОСН, В	U_2ДОП, В	Класс точности
НТМИ-10-66	10	10	100	100/3	0,5	75/640

Проверка трансформатора напряжения:

по напряжению:

U_НТН =U_НСЕТИ

10 кВ = 10 кВ

по вторичной нагрузке:

S₂_НОМ £ S₂_НОМ

S_2НОМ - номинальная вторичная мощность.

Таблица 6.2.7

Типы установленных приборов.

Наименование приборов	тип	Потр. мощн., ВА	Кол-во
1. Вольтметр электромагнитный	Э - 377	2,6	3
2. Ваттметр ферромагнитный	Д - 335	1,5	1
3. Счётчик активной мощности	И - 675	1,5	1
4. Счётчик реактивной мощности	И - 678	1,2	1
5. Реле напряжения	РЭВ-84	15	1

S_2РАСЧ = 27 ВА

S_2НОМ = 75 ВА.

Трансформатор напряжения защищается предохранителем типа ПКТ - 10.

7. Выбор шин ГПП.

Сборные шины ГПП необходимы для приёма и распределения электроэнергии при постоянном напряжении и для различных элементов электрической сети.

Шины проверяем:

по нагреву в нормальном режиме, то есть определим нагрузку в нормальном режиме:

I_{ДЛ. ДОП} > I_{Р МАХ,}I_{Р МАХ} = 3073 А.

Выбираем шины алюминиевых прямоугольного сечения (трех полосные)

S = 100 х 10

I_ДОП = 3650 [5].

I_{ДЛ. ДОП} - длительно допустимый ток для одной полосы.

I_{ДЛ. ДОП} = К₁К₂К₃ I_ДОП,

К₁ - поправочный коэффициент для расположения шин горизонтально (0,95); К₂- коэффициент длительно допустимого тока для многополюсных шин (1); К₃- поправочный коэффициент при температуре воздуха, отличной от 25⁰С (1).

I_{ДЛ. ДОП}= 0,95*3650 = 3467,5 А, 3467,5 А > 3073 А;

по термической устойчивости токам кз:

с - температурный коэффициент, учитывающий ограничения допустимой температуры нагрева жил кабеля.

100 х 10 > 167,85 мм²;

на динамическую устойчивость при трехфазном кз:

s_РАСЧ - максимальное расчётное напряжение в жилах с учётом механического резонанса [кГс/см²] ;

К - коэффициент механического резонанса для шин аллюминиевых прямоугольного сечения;

f⁽³⁾- наибольшая (статическая) сила, действующая на среднюю фазу (находящуюся в наиболее тяжёлых условиях) трёх параллельных проводников, расположенных в одной плоскости, от взаимодействия между фазами или трёхфазного кз [кГс/cм] ;

W - момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной к направлению силы f [см²].

М = ,

М - момент, изгибающий шину (кГс/см);

l - расстояние между опорными изоляторами вдоль оси шин (пролёт) (100 см);

а - расстояние между осями смежных фаз (20 см).

f⁽³⁾=1.76* (i²_УД/а) *10^-2,f⁽³⁾=0.758 (кГс/cм).

s_РАСЧ=592.188 кГс/см².

Выбранные шины удовлетворяют условиям проверки.

Электроснабжение цеха

Основными потребителями электроэнергии являются электрические приёмники напряжением до 1000 В.

Таблица 8.1.

Оборудование цехов.

№ поплану чертежа цеха	Наименование оборудования	Рном, кВт	Кол-во оборудован.	Ки	cosj
1	Продольно фрезерный станок	61,5	4	0,16	0,5
2	Продольно фрезерный станок	64,9	1	0,16	0,5
3	Сверлильно-фрезерный станок	16,5	1	0,16	0,5
4	Специализированный верт. - фрез. стан.	27,5	2	0,16	0,5
5	Специализированный верт. - фрез. стан.	24,6	2	0,16	0,5
6	Специализированный верт. - фрез. стан.	42,2	2	0,16	0,5
7	Двухшпинд. верт. - фрез. станок	13	2	0,16	0,5
8	Вертикально-фрезерный станок	14,8	3	0,16	0,5
9	Вертикально-фрезерный станок	9	2	0,16	0,5
10	Специализированный верт. - фрез. стан	27,6	21	0,16	0,5
11	Радиально-сверлильн. станок	7,5	1	0,16	0,5
13	Вертикально-фрезерный станок	10	6	0,16	0,5
14	Агрегаты электронасосной	7,5	1	0,7	0,8
15	Централиз. вакуумн. станц.	22,5	1	0,85	1,0
21	Спец. парашлиф. станок	11,9	2	0,16	0,5
22	Фрез. - шлифов. станок	41,6	2	0,16	0,5
19	Универсальн. заточный станок	1,85	7	0,16	0,5
В22	Вытяжной вентилятор	5,5	1	0,6	0,8
В23	Вытяжной вентилятор	1,5	1	0,6	0,8
В24	Вытяжной вентилятор	0,4	1	0,6	0,8
В25¸27	Вытяжной вентилятор	0,6	3	0,6	0,8
В29¸32	Вытяжной вентилятор	7,5	4	0,6	0,8
В34, В36	Вытяжной вентилятор	0,4	2	0,6		0,8
В35	Вытяжной вентилятор	1,5	1	0,6		0,8
В37, В38	Вытяжной вентилятор	1,5	2	0,6		0,8
В39¸44	Вытяжной вентилятор	3	6	0,6		0,8
ТI	Кран мостовой Q= 10 т	28,2	1	0,16		0,5
ТII	Кран мостовой Q=2,5+2,5 т	40,9	1	0,16		0,5
П7¸12	Преточный вентилятор	13	6	0,6		0,8
П13	Преточный вентилятор	0,6	2	0,6		0,8
П14	Преточный вентилятор	2,2	2	0,6		0,8
П15	Преточный вентилятор	3	1	0,6		0,8
АВ28	Аварийный вентилятор	0,6	1	0,6		0,8
АВ33	Аварийный вентилятор	10	1	0,6		0,8
З	Установка ультрафиолетовая	2	2	0,8		1,0
БОВ	Блок осушки воздуха	0,5	1	0,85		1,0

Применение малых напряжений

Малое напряжение - номинальное напряжение не более 42 В, применяемое в целях уменьшения опасности поражения электрическим током. Если номинальное напряжение электроустановки не превышает длительно допустимой величины напряжения прикосновения, то даже долговременный контакт человека с токоведущими частями разных фаз или полюсов безопасен.

Наибольшая степень безопасности достигается при напряжениях до 10 В, так как при таком напряжении ток, проходящий через человека, не превысит 1 - 1,5 мА. В помещениях с повышенной опасностью и особо опасных, где сопротивление электрической цепи может быть снижено, ток, проходящий через человека, может в несколько раз превысить эту величину.

В производственных переносных электроустановках для повышения безопасности применятся малые напряжения 12 и 36 В. В помещениях с повышенной опасностью для переносных электроприемников рекомендуется номинальное напряжение 36 В. Но одним применением малых напряжений не достигается достаточная степень безопасности, дополнительно принимаются другие защиты - двойная изоляция, защита от случайных прикосновений и т.д.

Однофазное прикосновение к токоведущим частям, а также прикосновение к оказавшемуся под напряжением корпусу, даже незаземленному, при малом напряжении безопасно, так как ток, проходящий через человека даже при прикосновении к фазе, определяется сопротивлением изоляции и малым напряжением.

Источником малого напряжения может быть батарея гальванических элементов, аккумулятор, выпрямительная установка, преобразователь частоты и трансформатор.

В качестве источников малого напряжения наиболее часто применяются понизительные трансформаторы. Они отличаются от других источников малого напряжения простой конструкции и большей надежностью. Единственное слабое место понизительных трансформаторов - возможность перехода высшего напряжения первичной обмотки на вторичную. В этом случае прикосновение к токоведущим частям или незаземленному корпусу, оказавшемуся под напряжением, в сети малого напряжения равноценно такому же прикосновению в сети высшего напряжения. Для уменьшения опасности при переходе высшего первичного напряжения на сторону вторичного малого напряжения вторичная обмотка трансформатора заземляется или зануляется.

Применение в качестве источника малого напряжения автотрансформатора запрещена, так как сеть малого напряжения в этом случае всегда оказывается связанной с сетью высшего напряжения. Применение малых напряжений весьма эффективная защитная мера, но ее широкому распространению мешает трудность осуществления протяженной сети малого напряжения. Поэтому источник малого напряжения должен быть максимально приближен к потребителю.

Защитное заземление

Защитным заземлением называется преднамеренное электрическое соединение с землей или ее эквивалентом металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением.

Заземление может быть эффективно только в том случае, если ток замыкания на землю не увеличивается с уменьшением сопротивления заземления. Это возможно в сетях напряжением свыше 1000 В с заземленной нейтралью. В этом случае замыкание на землю является коротким замыканием, причем срабатывает максимальная токовая защита.

При двойном глухом замыкании на землю эффективность заземления резко снижается, так как ток замыкания на землю зависит от величины сопротивлений тех заземлений, которые участвуют в цепи замыкания.

Заземляющее устройство - совокупность заземлителя и заземляющих проводников. По расположению заземлителей относительно заземленных корпусов заземления делятся на выносные и контурные.

Выносное заземление защищает только за счет малого сопротивления заземления.

В качестве искусственных заземлителей в контурном заземлении применяют стальные прямоугольные и круглые стержни, угловую сталь, стальные трубы, допускается применение электропроводящего бетона.

В открытых электроустановках отдельные корпуса электрооборудования присоединяются непосредственно к заземлителю проводами.

В ПУЭ нормируются сопротивления заземляющих устройств в зависимости от напряжения электроустановок и мощности источников питания.

Зануление

Занулением называется преднамеренное электрическое соединение с нулевым защитным проводником металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением. Зануление применяется в сетях напряжением

до 1000 В.

В сети с глухозаземленной нейтралью напряжением до 1000 В защитное заземление не эффективно, так как ток глухого замыкания на землю зависит от сопротивления заземления.

Основное назначение зануления - обеспечить срабатывание максимальной токовой защиты при замыкании на корпус. Для этого ток короткого замыкания должен значительно превышать уставку защиты или номинальный ток плавких вставок.

Повторное заземление нулевого провода снижает напряжение на корпусе в момент короткого замыкания, особенно при обрыве нулевого провода, тем самым повышает безопасность.

Устройство зануления проверяется при вводе электроустановки в эксплуатацию, периодически в процессе работы и после ремонта.

Защитное отключение

Защитное отключение - система защиты, обеспечивающая автоматическое отключение электроустановки при возникновении в ней опасности поражения электрическим током. Эта опасность возникает при следующих повреждениях электроустановки: замыкании на землю, снижении сопротивления изоляции, неисправностях заземления и устройства защитного отключения. Чтобы обеспечить безопасность, защитное отключение должно осуществлять некоторую совокупность из следующих защит: от глухих и неполных замыканий на землю, от утечек, автоматический контроль цепи заземления, самоконтроль, т.е. автоматический контроль исправности защитного отключения.

Защитное отключение можно применять в качестве единственной меры защиты; в качестве основной меры защиты совместно с дополнительным заземлением, а также в дополнение к заземлению. Наиболее высокие требования должны предъявляться к тем устройствам защитного отключения, которые применяются как единственная мера защиты.

В случае, когда защитное отключение является единственной мерой защиты, неисправность его оставляет электроустановку без защиты. Поэтому оно должно осуществлять самоконтроль, что исключает возможность работы электроустановки при неисправном защитном отключении. Самоконтроль не снижает требования к надежности защитного отключения, иначе возможны неоправданные перебои в электроснабжении.

Защитное отключение, применяемое как основная мера совместно с заземлением, обеспечивает достаточную степень безопасности, если оно удовлетворяет изложенным требованиям.

Если защитное отключение применено в дополнение к заземлению, оно должно обеспечивать безопасность при прикосновении к заземленным частям. При этом основные защитные меры должны быть надежны и обеспечивать безопасность без защитного отключения.

Расчет токов однофазных кз.

Согласно ПЭУ однофазный ток кз можно рассчитать по формуле:

- сопротивление петли фаза - нуль

полное сопротивление трансформатора.

Для комплектных шинопроводов вместо сопротивлений обратной последовательности задается сопротивление петли фаза-нуль, включающее сопротивление шинопровода и сопротивления аппаратов и переходных контактов, начиная от нейтрали понижающего трансформатора.

Сопротивление трансформатора зависит от сопротивления обмоток.

Для электропроводок, выполненных 3-х или 4-х проводной линией проводами в трубах или кабелями в алюминиевой оболочке, зависит от способа прокладки.

Сопротивления кабельных линий приведены в таблице 9.2.1., шинопроводов - 9.2.2.

Таблица 9.2.1

Сопротивления кабельных линий.

Наименование кабельной линии	Длинна, м		, мОм
1	2	3	4
9ПР-10	25	3,08	77
9ПР-13	15	7,49	112,35
ШМА-ШП2	25	0,69	17,25
ШМА-ШП3	25	0,69	17,25
ШП2-2ПР	25	3,08	77
2ПР-19 (1)	20	17,8	356
19 (1) - 19 (2)	5	17,8	89
2ПР-19	8	17,8	142,4
ШП3-3ПР	8	3,08	24,64
3ПР-В22	10	7,49	74,9
3ПР-В22	5	17,8	89
3ПР-В24	13	7,49	97,37
3ПР-В24	5	17,8	89
ШП3-19 (1)	20	11,3	226
9 (1) - 9 (2)	8	11,3	90,4
ШП2-2	5	7,49	37,45
ШМА-9ПР	10	1,5	15

Таблица 9.2.2

Сопротивления шинопроводов.

Наименование ШП	Что присоединяется	На каком расстоянии		, мОм
ШМА	9ПР	2	0,123	0,246
	ШП3	20	0,123	2,46
	ШП2	20	0,123	2,46
ШП2	2ПР	108	0,49	52,92
ШП3	3ПР	6	0,49	2,94
	ЭП9	90	0,49	44,1
	ЭП2	51	0,49	24,99

Данные и расчет однофазных токов кз приведены в таблице 9.2.3

Таблица 9.2.3

Расчет однофазных токов КЗ.

Точка кз	1	2	3	4	5	6	7	8
мОм	40	55,2	132,3	167,6	59,71	189,6	545,6	350,1
, А	5500	3982,2	1664	1313	3684	1160,2	403,2	628,4
Точка кз	9	10	11	12	13	14	15	16
мОм	332,0	59,71	329,81	420,21	367,26	87,29	176,3	176,3
, А	662,6	3684	667,1	523,6	599	2520,3	1248,2	1248

Защита сетей и ЭП

Все линии силовой сети, отдельные разветвленные участки, ответвления и ЭП должны иметь защиту от коротких замыканий.

Аппараты защиты необходимо устанавливать:

на вводах от ТП;

на отходящих от щитов линиях;

в местах ответвления от питающей магистрали к защитам (или ввод в щитах);

в местах, где сечение проводников уменьшается, или где это необходимо для соблюдения селективности.

В случае необходимости разрешается относить аппараты защиты от начала питающей линии по направлению ответвления. Для ответвлений, выполненных проводниками в трубах или с негорючей оболочкой, прокладываемых в труднодоступных местах, длина незащищенного участка может быть до 30 метров.

В качестве защитных аппаратов применяются предохранители или автоматические выключатели.

В тех случаях, когда по условиям технологического прогресса или по режиму работы сети возможны длительные перегрузки проводов (кабелей) требуется также защита от перегрузки.

В качестве аппаратов защиты от перегрузки используются магнитные пускатели с тепловым реле и автоматы с тепловыми расцепителями.

Сочетание различных аппаратов (вышестоящего и нижестоящего) определяется условием селективности зашиты.

Вопрос о возможности осуществления избирательности защиты решается в каждом конкретном случае вероятностными характеристиками автоматов и предохранителей с использованием карты селективности. В логарифмическом масштабе строятся защитные характеристики аппаратов всех ступеней, наносятся I расч. max и токи кз и определяется время срабатывания каждого аппарата.

Селективное отключение возможно, если:

- время отключения вышестоящей ступени зашиты, - нижестоящей.

Соотношения между и для различных аппаратов различны.

Выбор плавких вставок предохранителей при защите от коротких замыканий.

Номинальные токи должны быть равны или несколько больше длительно допустимых токов защищаемых проводов.

Плавкая вставка должна надежно выдерживать кратковременные пики тока, вызываемые пусками ЭП и другими эксплуатационными режимами сети.

Ответвления к ЭП, не имеющим :

, номинальный ток ЭП. Ответвления к ЭД. , пусковой ток.

a=2,5 для легких условий пуска.

a=2 для тяжелых условий пуска.

При нескольких подключенных к линии ЭД или линии, питающей смешанную нагрузку

- максимальный расчетный ток в линии от ЭП

- коэффициент использования

- номинальный ток ЭД с наибольшим пусковым током

- наибольший пусковой ток из ЭД, входящих в группу.

По расчетным значениям выбирают плавкую вставку согласно шкале стандартизированных значений номинальных токов плавких вставок и тип предохранителя.

ПЭУ нормирует соотношение между допустимыми токами проводов и токами плавких вставок:

кратность допустимого тока проводника по отношению к току плавкой вставки.

Для обеспечения минимального времени отключения однофазного тока кз необходимо проверить выполнение условия:

m=3 для помещений с нормальной окружающей средой, m=4 - для взрывоопасных помещений.

Условие является условием для выбора предохранителя для защиты от перегрузки. Выбор автоматов при защите от коротких замыканий.

Номинальные токи распределителей выбираются в зависимости от типа автомата и наличия тепловых или комбинированных расцепителей.

Номинальные токи тепловых расцепителей для ответвлений и линий:

для одиночного ЭП;

расчетный ток линии, питающий группу ЭП.

Для автоматов с комбинированным расцепителем обязательна проверка невозможности срабатывания электромагнитных расцепителей от.

- ток отсечки расцепителя,

пиковый ток линии или пусковой ток ЭП

Необходима проверка условий:

- защита от перегрузок

m=3 для помещения с нормальной окружающей средой; m=6 - со взрывоопасной.

1. Определяем и выбираем типы предохранителей

Принимаем НПН - 60 А.

Для ЭП, запитанных по цепочке

Учитываем два условия:

Выбираем ПНП - 60 А.

Выбор остальных предохранителей сведен в таблицу 9.3.1

Таблица 9.3.1

Выбор предохранителей.

Ответвления к ЭП №	, А	Тип предохранителя	, А
19	8,8	НПН - 60	10
19 (1) - 19 (2)	10,3		10
10	132	ПН2 - 250	150
13	48	ПН2 - 100	50
В22	30,8		40
В24	3,4	НПН - 60	10

Определим типы автоматов и их номинальные токи для ЭП.

Токи расцепителей выбирают больше номинальных токов ЭП.

Таблица 9.3.2

Автоматические выключатели.

Ответвления к ЭП №	, А	Тип АВ	, А
9	18+18	АЕ 2056	40
2	129,8	А 3716	125

Устанавливаем невозможность срабатывания АВ при пуске ЭД.

Определяем токи в питающих линиях к распределительным пунктам и шинопроводов.

Таблица 9.3.3. Токи в питающих линиях.

Ответв. к	2ПР	3ПР	9ПР	ШП2	ШП3	ШМА - 1	ШМА - 2
, А	11,39	51,36	70,36	320	340	467,7	409,8

Пиковый ток линии определяется при пуске наиболее мощного ЭП:

2ПР:

3ПР: А

9ПР: А

ШП2: А

ШП3: А

Таблица 9.3.4. Ток расцепителя АВ.

Ответвл. к	, А	, А	, А	Тип АВ	А	А
2ПР	11,39	154	20	АЕ2055	100	240
3ПР	29,9	160,3	31,5	АЕ2055	100	378

Условие выполняется:

2ПР: 240>154×1,25=192,5 А

3ПР: 378>160×1,25=200 А

Таблица 9.3.5

Выбор предохранителей.

Ответвл. к	, А	, А	Тип П	, А	, А
9ПР	350	140	ПН2 - 400	200	400
3ПР	160	64	ПН2 - 250	200	250
2ПР	154	61,1		200	250
ШП2	803	321	ПН2 - 600	400	600
ШП3	1094	438		500	600

Рассчитанное будет удобно свести в таблицу.

Будет проверено условие

Таблица 9.3.6.

Проверка по току.

Ответвл. к	, А	Тип аппар.
1	2	3	4	5	6	7	8
ЭП10	55	ПН2-250	150		0,33	49,5	90
ЭП13	20	ПН2-100	50		0,33	16,5	38
ЭП19 (1-2)	7,4	НПН -60	10		0,33	3,3	29
ЭП19	3,7		10		0,33	3,3	29
1	2	3	4	5	6	7	8
В22	11	ПН-100	40		1	40	38
В24	1,2	НПН-60	10		1	10	38
ЭП9 (1-2)	18,2	АЕ2056	40	480	0,22	8,8	38
ЭП2	129,8	А3716	125	1500	0,33	41,25	210
2ПР	11,39	АЕ2055	20	240	0,22	4,4	90
3ПР	29,9		31,5	378	0,22	6,93	90
2ПР	154	ПН2-250	200		0,33	66	90
3ПР	160		200		0,33	66	90
9ПР	350	ПН2-400	200		1	200	255
ШП2	803	ПН2-600	400		0,33	132	510
ШП3	1094		500		0,33	165	510

Проверка по условиям:

Таблица 9.3.7.

Ответвл. к	, А	, А	, А	, А	, А
2ПР	2165,64	240	360	1160,2	300
ЭП9	2199,05	480	720	667,1	600
ЭП2	2014,35	1500	2050	599	180,0
3ПР	2473,60	378	567	2520,3	472,5

Чувствительность защиты участков сети к не проверяем, так как их протяженность небольшая и токи достаточны для обеспечения нужной чувствительности.

Необходимо проверить чувствительность предохранителей:

Таблица 9.3.8.

Проверка чувствительности.

Ответвления к	, А	, А	, А
ЭП10	1663,57	150	450
ЭП13	1313,04	50	200
2ПР	1160,15	200	600
ЭП19 (1-2)	403,2	10	30
ЭП19	628,36	10	30
3ПР	2520,33	200	600
В22	1248,16	40	120
В24	1247,94	10	30
9ПР	3982,2	200	600
ШП2	3684,47	400	1200
ШП3	3684,47	500	1500

Магнитные пускатели предназначены для управления (пуска, остановки) АД мощностью до 75 кВт, а также для защиты их от перегрузок.

Номинальный ток теплового реле выбирается по номинальному току ЭП:

Выбор магнитных пускателей приведен в таблице 9.3.9.

Таблица 9.3.9.

Ответвл. к	, А	типы		в пускателе
Ответвл. к	, А	пускателя	тепл. реле	в пускателе
В22	11	ПМЕ-222	ТРН-25	12,5
В24	1,2	ПМЕ-122	ТРН-10	12,5
3ПР	72,6	ПАЕ-421

Выберем автомат, защищающий линию, питающую ШМА.

Принимаем АВМ-4Н

12×200>1,25×1494

, 770>0,33×200

10537,82>1,5×2400=3600 А

5500>1,25×2400

Аналогично выбирается секционный автомат АВМ-10Н по номинальному току шин (расчетному).

Заключение

В данном дипломном проекте было рассмотрено электроснабжение завода механоконструкций, а именно, были рассчитаны электрические нагрузки завода и его освещение, выбраны схемы его внешнего и внутреннего электроснабжения. Также был проведен расчет электроснабжения инструментально-механического цеха.

В результате расчета была определена расчетная нагрузка, осветительная нагрузка и суммарная расчетная нагрузка завода S_р=49661.3 кВА.

В результате расчета внутреннего электроснабжения завода были выбраны мощности цеховых трансформаторных подстанций и схема распределительных сетей завода. Было выбрано основное оборудование на напряжениях 110 и10 кВ.

Для ГПП применена схема “Два блока с выключателями и неавтоматической перемычкой со стороны линий".

Рассмотрен вопрос электроснабжения отдельно взятого цеха. На примере цеха №1 (инструментально-механического) произведён расчёт силовой и осветительной нагрузки и выбрано основное оборудование. Также рассчитаны токи КЗ и выбраны аппараты защиты.

В экономической части дипломного проекта было проведено технико-экономическое сравнение двух вариантов внешнего электроснабжения завода на 35 и 110 кВ. В результате сравнения суммарных затрат на внешнее электроснабжение было выбрано питающее напряжение 110 кВ с меньшими годовыми затратами.

В разделе "Безопасность и экологичность" был рассмотрен вопрос о разработке мероприятий по охране труда электрики при электроснабжении завода механоконструкций.

Список литературы

1. Справочник по проектированию электроснабжения, линий электропередачи и сетей / Под ред. Я.М. Большама, В.И. Круповича, М.Л. Самовера - М.: Энергия, 1974. - 696с.

2. Правила устройства электроустановок. (7 издание) - М.: Энергия, 2005. - 645с.

3. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий/Под ред.А. А. Фёдорова. - М.: Энергия, 1973.

4. ЭСПП в примерах и задачах / Под ред. А.И. Артёмова. - С.: 2000. - 300с.

5. Справочник по проектированию электроэнергетических систем / Под ред. С.С. Рокотяна. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 348с.

6. Электроснабжение промышленных предприятий и установок/Под ред. Липкина Б.Ю. - М.: Высш. Школа, 1981. - 376с.

7. Электрическая часть станций и подстанций / Под. ред. Б.Н. Неклепаева. - М.: Энергия, 1972. - 336с.

8. Справочная книга для проектирования электрического освещения/Под ред. Г.М. Кнорринга. - Л.: Энергия, 1976. - 384с.

9. Основы электроснабжения промышленных предприятий/Под. ред.А. А. Ермилова. - М.: Энергия, 1975. - 208с.

10. Электромагнитные переходные процессы/Под. ред. С.А. Ульянова. - М.: Энергия, 1970. - 520с.

11. Основы техники безопасности в электроустановках / Под. ред. П.А. Долина. - М.: Энергоатомиздат, 1984. - 447с.

Приложения

Приложение 1

Генплан и план распределительной сети.

Приложение 2

Силовая схема электроснабжения цеха.

Приложение 3

Световая схема электроснабжения цеха.

Приложение 4

Расчётная схема замещения.

Введение

Темой данной работы является проектирование системы электроснабжения завода механоконструкций.

Характеристика предприятия и источников питания

Первоначальные сведения по цехам (нагрузка, категорийность ЭСПП, характеристика сред) приведены в таблице 1.1

Таблица 1.1

Характеристика цехов.

№ по плану

Наименование цехов

Нагрузка

Категор.

ЭСПП

Х-ка среды

по СНиП

Х-ка среды

по ПУЭ

Сил., кВт

Осв., кВт

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 14 15 16 18

2195 9252 7210 460.8 2215 210 770 4012 3150 9985 750 340 2810 770 80 60

247.48 939.19 476.28 5.14 58.97 80.196 70.254 444.08 499.89 1402.99 7.34 57.48 224.55 18.627 4.26 11.07

II II II I, II I I, II II II II III I III I I II III

Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Норм. Хим. - акт. Норм. Хим. - акт. Норм. Взрывооп. Норм.

П-11а В-1а В-1 В-1а

Дата: 2019-07-24, просмотров: 285.

12 3 4 5 6 7 8 9 10 Следующая ⇒