Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выберите тип работыЧасть дипломаДипломная работаКурсовая работаКонтрольная работаРешение задачРефератНаучно - исследовательская работаОтчет по практикеОтветы на билетыТест/экзамен onlineМонографияЭссеДокладКомпьютерный набор текстаКомпьютерный чертежРецензияПереводРепетиторБизнес-планКонспектыПроверка качестваЭкзамен на сайтеАспирантский рефератМагистерская работаНаучная статьяНаучный трудТехническая редакция текстаЧертеж от рукиДиаграммы, таблицыПрезентация к защитеТезисный планРечь к дипломуДоработка заказа клиентаОтзыв на дипломПубликация статьи в ВАКПубликация статьи в ScopusДипломная работа MBAПовышение оригинальностиКопирайтингДругое

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

Толщина	kз  при изоляционном покрытии
листов	жаростойкое	однократное лаковое	двухкратное  лаковое
0,27	0,93	0,9	0,89
0,3	0,94	0,91	0,9
0,35	0,95	0,93	0,91
0,5	0,96	0,95	0,93

 

5.7. Длина стержня магнитопровода

 

, мм.

(5.5)

 

5.8. Высота ярма

 

, мм.

(5.6)

 

5.9. Высота магнитопровода

 

, мм.

(5.7)

 

5.10. Расстояние между осями стержней

 

, мм.

(5.8)

5.11. Ширина пакета магнитопровода

 

, мм.

(5.9)

 

5.12. Магнитопровод трансформатора представляет собой сложную пространственную фигуру. Для определения объема стали магнитопровода удобно ввести понятие объема угла магнитопровода

 

, мм3

(5.10)

 

Тогда весь объем магнитной системы можно определить как сумму объемов

- двух ярем

 

, мм3

(5.11)

 

 - трех стержней

 

, мм3

(5.12)

 

5.13. Вес стали магнитопровода

 

, кг

(5.13)

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ХОЛОСТОГО ХОДА

 

6.1. Потери холостого хода

 

, Вт

6.1

 

где p _с - удельные потери в стали стержней

p _я - удельные потери в стали ярем

k _д - коэффициент добавочных потерь (k _д =1.1)

Удельные потери в (6.1) можно определить по табл. 6.4. по величине индукции в стержне и ярме.

 

p _с =1,134 Вт/кг q _с = 585 ВА/кг         q _зс =17890 ВА/м²

p _я =1,295 Вт/кг q _я = 645 ВА/кг

     

6.2. Полная намагничивающая мощность

 

, м³

 м³

, м².

 

, ВА

(6.2)

 

где q _с - удельная намагничивающая мощность в стали стержней

q _я - удельная намагничивающая мощность в стали ярем

q _я - удельная намагничивающая мощность в области стыков стержней и ярем.

6.3. Реактивная составляющая тока холостого хода.

 

, %

(6.3)

 

6.4. Активная составляющая тока холостого хода.

 

, %

(6.4)

 

6.5. Ток холостого хода.

 

, %

(6.5)

 

Таблица 6.4

Удельные потери и намагничивающая мощность стали 3404 толщиной 0.35  мм

B, Тл	p, Вт/кг	q, ВА/кг	qз, ВА/м2
1.500	1.100	570	16600
1.520	1.134	585	17960
1.540	1.168	600	19320
1.560	1.207	615	20700
1.580	1.251	630	22100
1.600	1.295	645	23500
1.620	1.353	661	25100
1.640	1.411	677	26700
1.660	1.472	695	28600
1.680	1.536	709	30800
1.700	1.600	725	33000

 

РАСЧЕТ БАКА

Размеры бака определяются габаритами активной части и минимальными изоляционными расстояниями от обмоток и отводов до стенок бака. Эти расстояния определяются по табл. 7.1 -7.2

Таблица 7.1.

минимальное расстояние от крышки до ярма h ₂

класс напряжения обмотки ВН, кВ	минимальное расстояние от крышки до ярма, мм	класс напряжения обмотки ВН, кВ	минимальное расстояние от крышки до ярма, мм
6	270	35	47
10	300	110	50
20	300

Таблица 7 .2.

минимальное расстояние от отвода до обмотки s₁, s₃

испытательное напряжение обмотки, кВ	толщина изоляции отвода, мм	минимальное расстояние от отвода до обмотки, мм
85	2	50
230	20	190

 

минимальное расстояние от отвода до стенки бака s₂, s₄

испытательное напряжение обмотки, к которой присоединен отвод, кВ	толщина изоляции отвода, мм	минимальное расстояние от отвода до стенки бака, мм
25	2	20
35	2	20
25	2	25
85	2	50
230	20	95

7.1. Диаметр отвода обмотки ВН

 

	, мм		(7.1)
		7.2. Длина бака
			(7.2)
		Где
		7.3 Ширина бака
			(7.3)
		7.4 Высота бака
			(7.4)

Рис 7 .1.

 

       

 

7.2 По рассчитанным размерам бака необходимо определить поверхность охлаждения бака П_бак - площадь крышки и боковой поверхности.

 

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ

 

Тепловое состояние электрической машины является важным фактором ее работоспособности. Это связано, прежде всего, с тем, что работа любой электрической машины связана с наличием изоляции между токоведущими частями. В качестве изоляции электрических машин чаще всего используются материалы органического происхождения (в трансформаторе это бумага и масло), в которые быстро разрушаются при относительно небольших температурах - около 200^о С. Помимо этого в таких материалах происходят естественные процессы старения, резко ускоряющиеся при повышении температуры. Так в диапазоне температур 80-120^о С увеличение температуры на каждые 6^о приводит у снижению срока службы изоляции в два раза. Так при сроке службы изоляции трансформатора около 20 лет длительное увеличение температуры на 30^о выше допустимой приведет к сокращению срока службы до полугода, а на 40^о - до двух месяцев. Таким образом машина, правильно спроектированная в электромагнитном отношении, может оказаться совершенно неработоспособной в тепловом. Указанные обстоятельства обусловливают чрезвычайную значимость тепловых расчетов электрических машин. Однако, ввиду того, что, учебный план специальности составлен так, курсы по теории нагрева читаются позже выполнения проекта, то тепловой расчет трансформатора резко упрощен и представляет собой лишь приблизительную оценку теплового состояния трансформатора.

Такая оценка может быть получена на основе закона Ньютона-Рихмана, описывающий процесс конвективного переноса теплоты

 

, Вт

(8.1)

 

где P - мощность, выделяемая в объеме нагреваемого тела;

П_охл - площадь поверхности тела, через которую происходит охлаждение;

a - коэффициент теплоотдачи с поверхности;

Q - температура нагреваемого тела;

Q_ос - температура окружающей среды.

При этом предполагается, что весь внутренний объем трансформатора представляет собой однородное тело с идеальной теплопроводностью.

Для проведения тепловых расчетов удобно ввести величину перегрева - превышения температуры охлаждаемой поверхности на температурой охлаждающей среды

 

, оС

(8.2)

 

В нашем случае мощность Р в уравнении (8.1) - это мощность потерь холостого хода и короткого замыкания, которые были определены на этапе электромагнитного расчета, и таким образом, на этапе теплового расчета являются заданной величиной. Величина перегрева определяется классом применяемой изоляции и потому также известна. Поэтому тепловой расчет сводится к определению поверхности охлаждения, обеспечивающей допустимые значения перегрева при заданной мощности потерь

 

,

(8.3)

 

Для масляного трансформатора поверхностью охлаждения является поверхность бака. С увеличением габарита трансформатора мощность потерь растет быстрее, чем объем а следовательно и поверхность бака. Для уменьшения габаритов в этом случае применяют баки с волнистой поверхностью, радиаторы, обладающие развитой поверхностью охлаждения. Ориентировочно, тип бака можно определить по табл. 8.1.

Таблица 8.1.

Области применения баков различной конструкции

тип бака	вид охлаждения	мощность кВА
Бак с гладкими стенками	М	25-40
Бак со стенками в виде волн	М	40-630
Бак с навесными радиаторами с прямыми трубами	М	100 -6300
Бак с навесными радиаторами с гнутыми трубами	М	2500-10000

 

8.1. Коэффициент теплоотдачи с плоской поверхности;

 

, Вт/(м2 . оС)

(8.4)

 

где k _ф - коэффициент формы поверхности (для гладкой стенки k _ф=1)

8.2. Предварительное значение общей поверхности охлаждения

 

, мм2

(8.5)

 

Величину перегрева в (8.5) принять равной DQ=65^оС.

 

8.3. Поверхность охлаждения радиаторов

 

, мм2

(8.6)

 

где k _ф = 1.3 - коэффициент формы поверхности для радиаторов.

 

8.4.Используя табл. 8.2, выбрать необходимое количество и тип радиатора.

Рис. 8.1. Размеры радиатора

 

Таблица 8.2.

Основные данные трубчатых радиаторов с прямыми трубами.

Размер А, мм	Поверхность Прад, м2	Вес, кг
		стали	масла
С одним рядом труб
710	0,746	12,9	8,5
900	0,958	15,35	10,9
С двумя рядами труб
710	2,135	34,14	24
900	2,733	41,14	30
1150	3,533	50,14	38
1400	4,333	53,94	46
1615	4,961	67,14	53
1800	5,613	73,94	57
2000	6,253	81,98	64
2200	6,893	89,18	72
2400	7,533	95,68	78

 

ПРИМЕЧАНИЯ:

1. Минимальное расстояние осей фланцев радиатора от нижнего и верхнего срезов стенки бака  и  - соответственно 0,085 и 0,10 м.

2. Ширина радиатора (В) 354 мм для однорядного и 505 мм для двухрядного.

3. Длина радиатора (С) 158 и 253 мм соответственно.

Принимаем трубчатые радиаторы с прямыми трубами со следующими параметрами

Размер А, мм	Поверхность Прад, м2	Вес, кг
		стали	масла
С двумя рядами труб
2000	6,253	81,98	64

 

ЛИТЕРАТУРА

 

1. Вольдек А. И. Электрические машины. Л: Энергия, 1978, 832 с.

2. Сергеенков Б.Н., Киселев В.М., Акимова Н.А. Электрические машины: Трансформаторы: Учеб. пособие для электромех. спец. вузов. - М.: Высш. шк., 1989 - 352 с.

3. Лейтес Л.В.. Электромагнитные расчеты трансформаторов и реакторов. М.:Энергия, 1981. 392 с.

4. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов: Учеб. пособие для вузов, 5 -е изд., перераб. и доп. М.: Энергоатомиздат, 1986. 528 с.

5 . Сапожников А.В. Конструирование трансформаторов. -М. - Л: Госэнергоиздат. 1959.360с.

6. Аншин В.Ш., Хадяков З.Т. Сборка трансформаторов и их магнитных систем. М.: Высш. шк. 1895. 272 с..

7. Боднар В. В. Нагрузочная способность силовых масляных трансформаторов. М.: Энергоатоминздат, 1983. 176 с.

8. Испытания мощных трансформаторов и реакторов /Г. В. Алексенко, А.К.Ашрятов, Е.В.Веремей, Е.С.Фрид. М-: Энергия, 1978. 519 с.

9. ГОСТ 11 677-85. Трансформаторы силовые масляные.