Ю
ЮВ и ЮЗ
В и З
СВ и СЗ
35
35
Окна с двойным остеклением с переплетами:
145
75
185
95
Фонари с двойным вертикальным остеклением с переплетами:
170
87
185
100
Для остекленных поверхностей, ориентированных на север,
= 0
Таблица 3.14.
|
Характер покрытия |
При географической широте | ||||
| 35 | 45 | 55 | 65 | ||
| Плоское безчердачное | 24 | 21 | 17 | 14 | |
| с чердаком | 6 | 6 | 6 | 6 | |
Солнечную радиацию следует учитывать при наружной температуре от 10 °С и выше.
Таблица 3.15.
| Характер остекления, его состояние | Aост |
| Двойное остекление в одной раме | 1,15 |
| Одинарное остекление | 1,45 |
| Обычное загрязнение | 0,8 |
| Сильное загрязнение | 0,7 |
| Забелка окон | 0,6 |
| Остекление с матовыми стеклами | 0,7 |
| Внешнее зашторивание окон | 0,25 |
За величину остекления принимается большая величина, полученная при расчете двух вариантов:
тепловыделение через остекление в одной стене в сумме с тепловыделением через покрытие и фонари;
тепловыделение через остекление в двух взаимно перпендикулярных стенах с коэффициентом 0,7 в сумме с тепловыделением через покрытие и фонари.
3.2.3.3. Тепловыделение от электродвигателей
Расчет тепловыделения от электродвигателей 
, Вт, производиться по формуле:
, Дж, (3.9)
где 
- суммарная номинальная мощность электродвигателей, кВт; 
- коэффициент, учитывающий использование установочной мощности двигателей, их загрузку по мощности, одновременность их работы, долю перехода механической энергии в тепловою.
Приближенно для электродвигателей, работающих с устройствами без принудительного жидкостного охлаждения 
; для приводов станков с использованием эмульсии 
; для двигателей, приводящих устройства с местными отсосами, 
.
3.2.3.4. Тепловыделение от печей
Расчет тепловыделения от печей 
, Вт, производиться по следующим формулам:
для печей, работающих на топливе:
, Дж, (3.10 а)
для электрических печей
, Дж, (3.10 б)
где 
- расход топлива, кг/ч; 
, 
- коэффициенты, учитывающие долю тепла, поступающую в помещение (см. таблицу 3. 16.); 
- теплотворная способность топлива, кДж/кг (таблица 3.17.); 
- коэффициент неполноты сгорания топлива, принимаемый равным 
; 
- суммарная мощность электропечей, кВт.
Таблица 3.16.
|
Вид оборудования, технологических процессов |
Доля тепла, поступающего в помещение | |
| при обогреве оборудования топливом,
| при обогреве оборудования электричеством, 
| |
Индукционные печи плавки емкостью  кг
| - | 
|
Электродуговые печи плавки емкостью  кг
| - | 
|
| Тигельные газовые печи | 
| - |
Таблица 3.17.
|
Топливо | Qтопл | |
| 
| |
| Бутан | 12250 | |
| Пропан | 91340 | |
| Ацетилен | 47770 | |
| Природный газ | 35620 | |
| Мазут | 38970 | |
| Условное твердое топливо | 29330 | |
| Каменный уголь | 29330 | |
| Кокс | 21780 | |
3.2.3.5. Тепловыделения от источников искусственного освещения
Расчет тепловыделения от источников искусственного освещения 
, Вт, производиться по формуле:
, Дж, (3.11)
где - суммарная мощность источников освещения, кВт; - коэффициент тепловых потерь ( 
для ламп накаливания, 
для люминесцентных ламп).
Для расчета тепловыделений от радиотехнических установок и устройств вычислительной техники используется аналогичная формула, в которой 
для радиотехнических устройств и 
для устройств вычислительной техники.
3.2.4. Определение потребного воздухообмена
Необходимый расход воздуха определяется вредными факторами, вызывающими отклонения параметров воздушной среды в рабочей зоне от нормируемых (поступление вредных веществ, влаги, избытков тепла).
3.2.4.1. Потребный воздухообмен при поступлении вредных веществ в воздух рабочей зоны
В помещения, загрязненных вредными парами, газами или пылью, количество воздуха 
, необходимого для разбавления концентрации вредных веществ до допустимых, рассчитывают по формуле:
, 
/ч, (3.12)
где 
- количество вредных веществ, выделяющихся в помещении за 1 час, мг/ч; 
, 
- концентрация вредных веществ в приточном и удаляемом воздухе, 
.
Концентрация 
принимается равной предельно допустимой для рассматриваемого вредного вещества.
При одновременном выделении в воздух рабочей зоны нескольких вредных веществ, не обладающих однонаправленным действием, потребный воздухообмен следует принимать по тому вредному веществу, для которого требуется подача чистого воздуха в наибольшем количестве.
В тех случаях, когда происходит одновременное выделение нескольких вредных веществ однонаправленного действия, расчет общеобменной вентиляции выполняется путем суммирования количеств воздуха, необходимого для разбавления каждого вещества до его предельно допустимой концентрации 
.
3.2.4.2. Воздухообмен, обеспечивающий удаление избытков тепла
В помещения со значительными тепловыделениями объем приточного воздуха, необходимого для поглощения избытков тепла, 
, 
ч, рассчитывают по формуле:
, /ч, (3.13)
где 
- теплоизбытки, Вт; 
- массовая удельная теплоемкость воздуха ( 
); 
- плотность приточного воздуха ( 
); 
, 
- температура удаляемого и приточного воздуха °С.
Температуры приточного воздуха принимаются по СНиП-П-33-75 для холодного и теплого времени года. Температура удаляемого воздуха определяется по формуле:
, (3.14)
где 
- температура в рабочей зоне по ГОСТ 12.1.005-76; 
- нарастание температуры на каждый 1 м высоты, °С / м; 
- высота помещения, м.
Величина в зависимости от тепловыделения 
°С/м.
3.2.4.3. Определение потребного воздухообмена при наличие избытков влаги
Расчет расхода воздуха 
, /ч, ведется по формуле:
, /ч, (3.15)
где 
- количество водного пара, выделяющегося в помещении, г/ч; 
, 
- влагосодержание вытяжного (принимается равным предельно допустимому) и приточного воздуха, г/кг, определяется по температуре и относительной влажности воздуха из 
диаграммы; - плотность приточного воздуха, 
.
При одновременном выделении вредных веществ, тепла и влаги сравниваются соответствующий воздухообмены, потребные для их удаления, и выбирается из них наибольший.
3.2.5. Расчет устройств местной вентиляции, устанавливаемых на рабочих местах
3.2.5.1. Воздушное душирование
Воздушное душирование следует применять, когда на работающего воздействует лучистая теплота с интенсивностью 350 Вт/ 
и более.
Нормы температуры °С, и скоростей 
, м/с, воздушного душирования для работ средней тяжести приведены в таблице 3.18., полученные данные для всех категорий работ даны в Санитарных нормах проектирования промышленных предприятий СН 245-71 и ГОСТ 121.005-76 “Воздух рабочей зоны”.
Таблица 3.18.
|
Тепловое Облучение |
Период года | |||||
| Теплый (температура наружного воздуха +10°С и выше) | Холодный и переходный (температура наружного воздуха ниже +10°С) | |||||
 , °С
| , м/с
|
|  , м/с
| |||
| 350...700 | 21...23 | 0,7...1,5 | 21...22 | 0,7...1,0 | ||
| 700...1400 | 20...23 | 1,5...2,0 | 20...21 | 1,0...1,5 | ||
| 1400...2100 | 19...21 | 1,5...2,5 | 19...20 | 1,5...2,0 | ||
| 2100...2800 | 18...21 | 2,0...3,5 | 19...21 | 2,0...2,5 | ||
| более 28000 | 18...190 | 3,0...3,5 | 19...21 | 2,0...25 | ||
Душирующий воздух подается на рабочее место приточными патрубками. Патрубки необходимо устанавливать на такой высоте, чтобы они создавали хорошее обдувание приточным воздухом верхней части туловища человека и не затрудняли нормальную эксплуатацию оборудования.
На рабочее место воздух может подаваться или горизонтально, или сверху по углом 45°. Расстояние от выходного патрубка до рабочего, обслуживающего установку, должно быть не менее 1 метра. Расчет душирующего патрубка ведется но следующей схеме:
Первоначально определяется отношение разности температур 
:
, (3.16)
где 
, 
и 
– температура в рабочей зоне, нормируемая температура воздуха на рабочем месте и температура воздуха на выходе из душирующего патрубка.
При 
для достижения достаточно адиабатного охлаждения воздуха, при 
требуется искусственное охлаждение.
В задачу расчета воздушного душа входит определение необходимой скорости воздуха 
на выходе из патрубка и площади выходного сечения патрубка 
.
При 
значение определяется по формуле:
, м2, (3.17 а)
где 
- расстояние от душирующего патрубка до рабочего места, м; - опытный коэффициент, характеризирующий изменение температуры по осу струн (для патрубков типа ППД 
)
При 
в пределах от 
до 
расчет ведет по формуле:
, м2, (3.17 б)
Скорость воздуха на выходе из патрубка 
, определяется как:
, м/с (3.18)
где 
- скорость ветра на рабочем месте (нормируемая) м/с. По значениям 
и 
определяется расход воздуха через патрубок:
, (3.19)
3.2.5.2. Воздушный зонт
Воздушный зонт представляет собой металлический колпак, расположенный над источником вредных выделений. Сечение всасывающего отверстия колпака должно иметь форму, геометрически подобную горизонтальной проекции зеркала вредных выделений.
Размер 
каждой из сторон всасывающего сечения колпака определяется по формуле:
, м2, (3.20)
где 
- размер стороны (или диаметра) зеркала выделений вредностей, м; 
- расстояние от поверхности источника выделения до приемного отверстия колпака, м. Минимальное значение 
определяется удобством работы при конкретном технологическом процессе.
Для равномерности всасывания угол раскрытия колпака следует принимать не менее 60°.
Объем удаляемого воздуха 
, 
ч, определяется по формуле:
, ч, (3.21)
где 
- площадь приемного отверстия колпака;
- средняя скорость ветра в приемном отверстии зонта, м/с (данные о значениях 
приведены в таблице 3.19.).
Таблица 3.19.
| Число открытых сторон зонта | 4 | 3 | 2 | 1 |
| Скорость воздуха , м/с
|
|
|
|
|
Часто зонты устанавливают у загрузочных отверстий печей. В этом случае размер зонта у загрузочного отверстия печи должен соответствовать размерам вырывающейся свободной струи с учетом ее искривления под действием гравитационных сил.
Вылет зонта 
рассчитывают по формуле:
, м, (3.22)
где 
- высота загрузочного отверстия печи м.
Ширину зонта необходимо принимать на 
м больше ширины загрузочного отверстия. Зонт необходимо устанавливать на уровне верхней кромки окна. Для зонтов, расположенных над нагретыми поверхностями, объем воздуха в теплой струе, поднимающейся над источником, равен:
, ч, (3.23)
где - количество тепла, удаляющегося за счет конвекции, Вт; 
-горизонтальная проекция источника тепловыделения, 
; 
- расстояние от плоскости тепловыделения до приемного отверстия зонта, м.
3.2.5.3 Вытяжные шкафы
Вытяжные шкафы создают укрытия источника вредных выделений со всех сторон. Для наблюдения за работой в шкафу имеется рабочие проемы, закрываемые подвижными шторками. Вытяжные шкафы с механической тягой устраивают с верхним отсосом, с нижним отсосом и комбинированные.
Объем отсасываемого из шкафа воздуха рассчитывается по формуле:
, ч, (3.24)
где 
- площадь рабочих проемов шкафа ; 
- средняя скорость воздуха в рабочих проемах шкафа, м/с.
Рекомендуемые значения в зависимости от характера работ приведены в таблице 3.20.
Таблица 3.20.
Дата: 2019-04-23, просмотров: 197. 
Материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления пользователям Интернета и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав.
© 2018 - 2024
|