Комбинированные методы и аппаратура очистки газов являются весьма экономичными и наиболее высокоэффективными. Рассмотрим конструкции аппаратов и технологическую схему очистки на примере очистки запыленного воздуха и газов стекольного производства.
Для обеспыливания процессов сушки, измельчения, просеивания, смешивания и транспортирования сырьевых материалов разработан гидродинамический пылеуловитель ГДП-М (рисунок 6.14) производительностью по очищаемому воздуху от 3000 до 40000 м3/ч. Принцип работы аппарата основан на барботаже запыленного воздуха (газа) через слой пены, образующейся на газораспределительной решетке. Решетка при этом погружена в пылесмачивающую жидкость. Запыленный газ поступает в подрешеточное пространство и, вытеснив на решетку часть воды, образует на ней слой высокотурбулентной пены. Пройдя через отверстия, газ очищается от пыли в момент контакта с пылесмачивающей жидкостью. Очищенный газовый поток поступает в центробежный каплеотделитель, а затем выбрасывается в атмосферу. Пылеуловитель имеет следующие характеристики:
| Производительность, м3/ч Удельная нагрузка по газу, м3/(м2ч) Гидравлическое сопротивление. Па Температура очищаемых газов, °С Расход воды на очистку 1000 м3 газа, л Установочный объем, м3 Масса, кг | 3000-40000 6500 1400-1900 до 300 15-50 2,5 120 |
Аппарат ГДП-М максимальной эффективностью обладает на второй ступени очистки (после циклонов) газов от мелкодисперсной пыли.
1 - входной патрубок; 2 - газораспределительная решетка; 3 - корпус; 4 -каплеотделитель; 5 - выходной патрубок; 6 - регулятор подачи воды; 7 - разгрузочное устройство.
Рисунок 6.14 - Гидродинамический пылеуловитель ГДП-М:
1 - железнодорожный вагон; 2 - приемный бункер; 3 - щековая дробилка;
4 - элеватор; 5 - сушильный барабан; б - дробилка; 7 - ситобурат;
8 - ленточный конвейер; 9 - отстойник; 10 - бункер сырья; 11 - весы:
12 - смеситель шихты; 13 - бункер шихты; 14 - дюбель; 15 - циклон ЦН-15;
16- пылеуловитель ГДП-М.
Рисунок 6.15 - Схема очистки технологических выбросов
На рисунке 6.15 показан один из вариантов принципиальной схемы комплексной очистки технологических выбросов составных цехов (дозировочно-смесительных отделений). Уловленная циклоном пыль возвращается в расходный бункер соответствующего сырьевого материала. Шлам, образующийся при работе мокрого пылеуловителя, отстаивается и высушивается, после чего может использоваться как добавка к шихте после соответствующей корректировки ее состава. Осветленная вода из отстойника возвращается для повторного использования в пылеуловитель.
6.2 Обоснование выбора методов и технологической схемы
очистки выбросов цеха литья пластмасс от вредных примесей
Произведя расчеты выбросов цеха литья из пластмасс в разделе 4.1 настоящего дипломного проекта, были установлены качественные и количественные параметры вредных веществ в выбросах при литье пластмасс (таблица 4.1).
Сравнив данные расчетов выбросов за 2002 год и предельно-допустимые выбросы, установленные для цеха при разработке проекта ПДВ для предприятия, выяснилось, что превышение ПДВ происходит по валовым выбросам пыли органической:
- пыль полиамида в 5 раз;
- пыль полипропилена в 12 раз;
- пыль полистирола – 8 раз.
Превышение ПДВ по газовым выбросам незначительно, поэтому разработка и внедрение систем очистки газов не представляется необходимой.
Рассмотрев различные способы очистки промышленных выбросов и на основании выше приведенных данных, учитывая небольшие масштабы производства предлагается в цехе литья из пластмасс установить новые сети принудительной воздушной вентиляции (включая, местные отсосы на рабочих местах) с установкой циклона, типа ЦОЛ.
Эффективность циклона ЦОЛ составляет 70 – 85 % [ , стр.48].
После очистки концентрация пыли в выбросах цеха снизится и будет находится в пределах показателя ПДВ или будет превышать его незначительно.
6.3 Описание технологической схемы очистки выбросов
цеха литья пластмасс
В цехе литья пластмасс основными источниками загрязнения атмосферного воздуха являются термопластавтоматы в количестве 12 штук и сушильные шкафы, в которых ведется подготовка материала к переработке.
Исходя из многочисленности оборудования, его расстановки на территории цеха, целесообразнее было разделить воздухопроводы на 2 сети, расположенные на 3 метрах над уровнем пола цеха.
Процесс движения воздуха осуществляет вентилятор, подобранный по расходу воздуха в сети и ориентировочному давлению вентилятора.
Загрязненный воздух от термопластавтомата удаляется через вытяжной зонт установленный в зоне впрыска ротора инжекции и по сети воздухопровода тангенциально попадает через входную трубу циклона в его корпус.
В результате действия центробежных сил частицы пыли перемещающиеся в пристенную область корпуса циклона, участвуют в нисходящем вращательном движении газового потока и вместе с частью газов попадают через пылевыпускное отверстие в бункер циклона. В бункере циклона частицы пыли отделяются от газов под действием сил инерции, возникающих из-за того, что газы изменяют направление своего движения на 1800. После этого часть газов, попавшая в бункер циклона, возвращается в корпус циклона через центральную часть пылевыпускного отверстия, образуя восходящий вращательный вихрь. Очищенные газы удаляются из корпуса циклона через выхлопную трубу.
К нижней части бункера присоединяется пылевой затвор, при помощи которого происходит удаление массы пыли из аппарата.
6.4 Подбор и расчет технологического оборудования
Вентиляционную систему из-за многочисленности источников выбросов загрязняющих веществ целесообразнее разделить на две сети для повышения эффективности очистки вентсистемы от загрязняющих веществ.
6.4.1 Подбор и расчет технологического оборудования
сети №1 вентсистемы цеха литья из пластмасс
Участок АБ
По расходу воздуха Q, скорости воздушного потока V, по номограмме [ , стр.322], определяем диаметр воздухопровода Д:
Q = 1800 м3/ч
Vрек = Vфакт = 9 м/с
Дрек = 200 мм
Дфакт = 280 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( b – Д) / (2 tg a/2), мм (6.22)
где: b - наибольший длина стороны конфузора, мм;
Д – фактический диаметр воздухопровода, мм;
a - угол раскрытия конфузора; принимаем a = 600
Lк = ( 500 – 280) / (2 tg 60/2) = 256,5 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1:
p х a х n х Д
Lо = -----------------, мм (6.23)
1800
где: - угол поворота отвода;
Rк
n = ----- = 1 ¸3 » 2 (6.24)
Д
3,14 х 90 х 2 х 280
Lо = -------------------------- = 879,2 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: a = 900
Lо2 = Lо1, т.к. a1 =a2 = 900
Lо2 = 879,2 мм
4 Общая длина участка АБ – LАБ:
LАБ = Lк + 1150 + Lо1 + 2200 + Lо2 + 2750 =
256,5 + 1150 + 879,2 + 2200 + 879,2 + 2750 = 8114,9 мм = 8,12 м
5 Сопротивление участка - xАБ:
xАБ = xк + xо1 + xо2 + xТп
а) xк: Lк/Д = 256,5 / 280 = 0,9 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xо2: a2 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,15
г) xТп: VБб / VАБ = 9,7 / 9,8 » 1 ДАБ / ДБб = 280 / 250 » 1, по [ , стр.330]:
xТп=0,45
xАБ = 0,11 + 0,15 + 0,15 + 0,45 = 0,86
6 Потери давления на участке АБ – НАБ:
НАБ = LАБ х R + xАБ х Ндоп, Па (6.25)
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,69 Па/м
Ндоп = 53,08 Па
НАБ = 8,12 х 2,69 + 0,86 х 53,08 = 67,49 Па
Участок Бб:
Q = 1450 м3/ч, по номограмме:
Vрек = 9 м/с Vфакт = 9,7 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 250 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 250) / (2 tg 60/2) = 217,4 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 250
Lо1 = -------------------------- = 785 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 250
Lо2 = -------------------------- = 523,3 мм
1800
4 Общая длина участка Бб – LБб:
LБб = Lк + 1030 + Lо1 + 2200 + Lо2 =
217,4 + 1030 + 785 + 2200 + 523,3 = 4755,7 мм = 4,76 м
5 Сопротивление участка - xБб:
xБб = xк + xо1 + xо2 + xТб
а) xк: Lк/Д = 217,4 / 250 = 0,86 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xо2: a2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,12
г) xТб: VБб / VАБ = 9,7 / 9,8 » 1 ДАБ / ДБб = 280 / 250 » 1, по [ , стр.330]:
xТб=0,15
xБб = 0,11 + 0,15 + 0,12 + 0,15 = 0,53
6 Потери давления на участке Бб – НБб:
НБб = LБб х R + xБб х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 3,64 Па/м
Ндоп = 53,08 Па
НБб = 4,76 х 3,64 + 0,53 х 53,08 = 45,46 Па
Участок БВ:
Q = 1800 + 1450 = 3250 м3/ч
Vрек = 9,5 м/с Vфакт = 9,7 м/с
Дрек = Дфакт = 355 мм
1 Общая длина участка БВ – LБВ:
LБВ = 2000 мм = 2 м
2 Сопротивление участка - xБВ:
xБВ = xТп
а) xТп: VВв / VБВ = 9,9 / 9,7 = 1,02 » 1
ДБВ / ДБб = 355 / 280 = 1,26 » 1,3 , по [ , стр.330]: xТп=0,2
xБВ = 0,2
3 Потери давления на участке БВ – НБВ:
НБВ = LБВ х R + xБВ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,57 Па/м
Ндоп = 57,72 Па
НБВ = 2 х 2,57 + 0,2 х 57,72 = 16,684 Па
Участок Вв:
Q = 1800 м3/ч, по номограмме:
Vрек = 9 м/с Vфакт = 9,9 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 280 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 280) / (2 tg 60/2) = 256,5 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 280
Lо1 = -------------------------- = 879,2 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 280
Lо2 = -------------------------- = 586,13 мм
1800
4 Общая длина участка Вв – LВв:
LВв = Lк + 1050 + Lо1 + 2200 + Lо2 =
256,5 + 1050 + 879,2 + 2200 + 586,13 = 4971,83 мм = 4,97 м
5 Сопротивление участка - xВв:
xВв = xк + xо1 + xо2 + xТб
а) xк: Lк/Д = 256,5 / 280 = 0,9 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xо2: a2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,12
г) xТб: VВв / VБВ = 9,9 / 9,7 » 1 ДБВ / ДВв = 355 / 280 » 1,3 , по [ , стр.330]:
xТб=0,34
xВв = 0,11 + 0,15 + 0,12 + 0,34 = 0,72
6 Потери давления на участке Вв – НВв:
НВв = LВв х R + xВв х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 3 Па/м
Ндоп = 60,04 Па
НВв = 4,97 х 3 + 0,72 х 60,04 = 58,14 Па xВв = 0,11 + 0,15 + 0,12 + 0,34 = 0,72
Участок ВГ
Q = 3250 + 1450 = 4700 м3/ч
Vрек = 10 м/с Vфакт = 10,4 м/с
Дрек = Дфакт = 400 мм
1 Общая длина участка ВГ – LВГ:
LВГ = 3200 мм = 3,2 м
2 Сопротивление участка - xВГ:
xВГ = xТп
а) xТп: VГг / VВГ = 9,7 / 10,4 = 0,93
ДВГ / ДГг = 400 / 250 = 1,6, по [ , стр.330]: xТп=0,27
xВГ = 0,27
3 Потери давления на участке ВГ – НВГ:
НВГ = LВГ х R + xВГ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,2 Па/м
Ндоп = 57,72 Па
НВГ = 3,2 х 2,2 + 0,27 х 57,72 = 22,62 Па
Участок Гг
Q = 1450 м3/ч, по номограмме:
Vрек = 9 м/с Vфакт = 9,7 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 250 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 250) / (2 tg 60/2) = 217,4 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 250
Lо1 = -------------------------- = 785 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 250
Lо2 = -------------------------- = 523,3 мм
1800
4 Общая длина участка Гг – LГг:
LГг = Lк + 650 + Lо1 + 2200 + Lо2 =
217,4 + 650 + 785 + 2200 + 523,3 = 4375,7 мм = 4,38 м
5 Сопротивление участка - xГг:
xГг = xк + xо1 + xо2 + xТб
а) xк: Lк/Д = 217,4 / 250 = 0,86 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xо2: a2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,12
г) xТб: VГг / VВГ = 9,7 / 10,4 = 0,93 ДВГ / ДГг = 400 / 250 = 1,6 , по [ , стр.330]:
xТб= -0,1
xГг = 0,11 + 0,15 + 0,12 –0,1 = 0,28
6 Потери давления на участке Гг – НГг:
НГг = LГг х R + xГг х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 3,64 Па/м
Ндоп = 53,08 Па
НГг = 4,38 х 3,64 + 0,28 х 53,08 = 30,8 Па
Участок ГД
Q = 4700 + 1450 = 6150 м3/ч
Vрек = 10,5 м/с Vфакт = 10,6 м/с
Дрек = Дфакт = 450 мм
1 Общая длина участка ГД – LГД:
LГД = 1800 мм = 1,8 м
2 Сопротивление участка - xГД:
xГД = xТп
а) xТп: VДд / VГД = 9,7 / 10,6 = 0,92
ДГД / ДДд = 450 / 250 = 1,8, по [ , стр.330]: xТп=0,13
xГД = 0,13
3 Потери давления на участке ГД – НГД:
НГД = LГД х R + xГД х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,44 Па/м
Ндоп = 68,94 Па
НГД = 1,8 х 2,44 + 0,13 х 68,94 = 13,35 Па
Участок Дд
Q = 1450 м3/ч, по номограмме:
Vрек = 9 м/с Vфакт = 9,7 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 250 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 250) / (2 tg 60/2) = 217,4 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 250
Lо1 = -------------------------- = 785 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 250
Lо2 = -------------------------- = 523,3 мм
1800
4 Общая длина участка Дд – LДд:
LДд = Lк + 650 + Lо1 + 2200 + Lо2 =
217,4 + 650 + 785 + 2200 + 523,3 = 4375,7 мм = 4,38 м
5 Сопротивление участка - xДд:
xДд = xк + xо1 + xо2 + xТб
а) xк: Lк/Д = 217,4 / 250 = 0,86 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xо2: a2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,12
г) xТб: VДд / VГД = 9,7 / 10,6 = 0,92 ДГД / ДДд = 450 / 250 = 1,8 , по [ , стр.330]:
xТб= -0,17
xДд = 0,11 + 0,15 + 0,12 –0,17 = 0,21
6 Потери давления на участке Дд – НДд:
НДд = LДд х R + xДд х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 3,64 Па/м
Ндоп = 53,08 Па
НДд = 4,38 х 3,64 + 0,21 х 53,08 = 27,09 Па
Участок ДИ
Q = 6150 + 1450 = 7600 м3/ч
Vрек = 11 м/с Vфакт = 10,2 м/с
Дрек = Дфакт = 500 мм
1 Длина отвода – Lо: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 500
Lо = -------------------------- = 1046,6 мм
1800
2 Общая длина участка ДИ – LДИ:
LДИ = 3800 + Lо = 3800 + 1046,6 = 4846,6 мм = 4,85 м
3 Сопротивление участка - xДИ:
xДИ = xо + xТп
а) xо : a = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,12
б) xТп: VДИ / VЖИ = 10,2 / 9,5 = 1,07
ДЖИ / ДДИ = 315 / 500 = 0,63, по [ , стр.330]: xТп=0,23
xДИ = 0,12 + 0,23 = 0,35
4 Потери давления на участке ДИ – НДИ:
НДИ = LДИ х R + xДИ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,1 Па/м
Ндоп = 66,36 Па
НДИ = 4,85 х 2,1 + 0,35 х 66,36 = 33,42 Па
Участок ЕЖ
Q = 1200 м3/ч, по номограмме:
Vрек = 9 м/с Vфакт = 9,85 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 225 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 225) / (2 tg 60/2) = 239,1 мм
2 Длина отвода 1 – Lо: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 225
Lо = -------------------------- = 706,5 мм
1800
3 Общая длина участка ЕЖ – LЕЖ:
LЕЖ = Lк + 1000 + Lо + 2400 =
239,1 + 1000 + 706,5 + 2400 = 4345,6 мм = 4,35 м
5 Сопротивление участка - xЕЖ:
xЕЖ = xк + xо + xТп
а) xк: Lк/Д = 239,1 / 225 = 1,06 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо: a = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xТп: VЖж / VЕЖ = 9,85 / 9,85 = 1 ДЕЖ / ДЖж = 225 / 225 = 1 , по [ , стр.330]:
xТп= 0,45
xЕЖ = 0,11 + 0,15 + 0,45 = 0,71
6 Потери давления на участке ЕЖ – НЕЖ:
НЕЖ = LЕЖ х R + xЕЖ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 4,11 Па/м
Ндоп = 59,46 Па
НЕЖ = 4,35 х 4,11 + 0,71 х 59,46 = 60,1 Па
Участок Жж
Q = 1200 м3/ч, по номограмме:
Vрек = 9 м/с Vфакт = 9,85 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 225 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 225) / (2 tg 60/2) = 239,1 мм
2 Длина отвода 1 – Lо: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 225
Lо = -------------------------- = 471 мм
1800
3 Общая длина участка Жж – LЖж:
LЖж = Lк + 1000 + Lо =
239,1 + 1000 + 471 = 1710,1 мм = 1,71 м
4 Сопротивление участка - xЖж:
xЖж = xк + xо + xТб
а) xк: Lк/Д = 239,1 / 225 = 1,06 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо: a = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,12
в) xТп: VЖж / VЕЖ = 9,85 / 9,85 = 1 ДЕЖ / ДЖж = 225 / 225 = 1 , по [ , стр.330]:
xТб= 0,15
xЖж = 0,11 + 0,12 + 0,15 = 0,38
5 Потери давления на участке Жж – НЖж:
НЖж = LЖж х R + xЖж х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 4,11 Па/м
Ндоп = 59,46 Па
НЕЖ = 1,71 х 4,11 + 0,38 х 59,46 = 29,6 Па
Участок ЖИ
Q = 1200 + 1200 = 2400 м3/ч
Vрек = Vфакт = 9,5 м/с
Дрек = Дфакт = 315 мм
1 Общая длина участка ГД – LГД:
LГД = 800 мм = 0,8 м
2 Сопротивление участка - xЖИ:
xЖИ = xТп
а) xТп: VДИ / VЖИ = 10,2 / 9,5 = 1,07
ДЖИ / ДДИ = 315 / 500 = 0,63, по [ , стр.330]: xТп=0,37
xЖИ = 0,37
3 Потери давления на участке ЖИ – НЖИ:
НЖИ = LЖИ х R + xЖИ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,6 Па/м
Ндоп = 55,4 Па
НЖИ = 0,8 х 2,6 + 0,37 х 55,4 = 22,578 Па
Участок ИК
Q = 7600 + 2400 = 10 000 м3/ч
Vрек = 11,5 м/с Vфакт = 11,6 м/с
Дрек = Дфакт = 560 мм
1 Общая длина участка ИК – LИК:
LИК = 1950 мм = 1,95 м
2 Сопротивление участка - xИК:
xИК = xТп
а) xТп: VКк / VИК = 9,85 / 11,6 = 0,85
ДИК / ДКк = 560 / 225 = 2,48, по [ , стр.330]: xТп=0,15
xИК = 0,15
3 Потери давления на участке ИК – НИК:
НИК = LИК х R + xИК х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,03 Па/м
Ндоп = 68,94 Па
НИК = 1,95 х 2,03 + 0,15 х 68,94 = 14,3 Па
Участок Кк
Q = 1200 м3/ч, по номограмме:
Vрек = 9 м/с Vфакт = 9,85 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 225 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 225) / (2 tg 60/2) = 239,1 мм
2 Длина отвода 1 – Lо: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 225
Lо = -------------------------- = 471 мм
1800
3 Общая длина участка Кк – LКк:
LКк = Lк + 1000 + Lо =
239,1 + 1000 + 471 = 1710,1 мм = 1,71 м
4 Сопротивление участка - xКк:
xКк = xк + xо + xТб
а) xк: Lк/Д = 239,1 / 225 = 1,06 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо: a = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,12
в) xТп: VКк / VИК = 9,85 / 11,6 = 0,85 ДИК / ДКк = 560 / 225 = 2,48 , по [ , стр.330]:
xТб= -0,4
xКк = 0,11 + 0,12 - 0,4 = -0,17
5 Потери давления на участке Кк – НКк:
НКк = LКк х R + xКк х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 4,11 Па/м
Ндоп = 59,46 Па
НКк = 1,71 х 4,11 + (-0,17) х 59,46 = -3,08 Па
Участок КЛ
Q = 10 000 + 1200 = 11 200 м3/ч
Vрек = Vфакт = 12 м/с
Дфакт = 555 мм
1 Длина отвода №1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 555
Lо1 = -------------------------- = 1742,7 мм
1800
2 Длина отвода №2 – Lо2: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 555
Lо2 = -------------------------- = 1742,7 мм
1800
3 Длина конфузора Lк: т.к. диаметр патрубка больше, чем сечение входной трубы циклона, то длину конфузора зададим теоретически:
Lк = 100 мм
4 Общая длина участка КЛ – LКЛ:
LКЛ = 1000 + Lо1 + 2000 + Lо2 + 700 + Lк =
= 1000 + 1742,7 + 2000 + 1742,7 + 700 + 100 = 7285,2 мм = 7,29 м
3 Сопротивление участка - xКЛ:
xКЛ = xо1 + xо2 + xк
а) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
б) xо2: a2 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,15
в) xк: Lк/Д = 100 / 555 = 0,18 по [ , стр. 332]: xк = 0,18
xКЛ = 0,15 + 0,15 + 0,18 = 0,48
4 Потери давления на участке КЛ – НКЛ:
НКЛ = LКЛ х R + xКЛ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,95 Па/м
Ндоп = 88,2 Па
НКЛ = 7,29 х 2,95 + 0,48 х 88,2 = 63,85 Па
Расчет циклона
1 Расход воздуха циклона - Qц:
По суммарному расходу воздуха определим расход воздуха циклона:
Qц = Qi х (1 + Кпод), м3/ч (6.26)
где: Qi – количество отсасываемого воздуха в каждой машине, м3/ч;
Кпод – коэффициент подсоса воздуха в воздухопроводах; Кпод = 0,05
Qц = (1800 + 1450 + 1800 + 1450 + 1450 + 1200 + 1200 + 1200) х 1,05 =
= 11 550 м3/ч
2 Сопротивление циклона - Нц:
ρ х V2вх
Нц = xц -------------, Па (6.27)
2
где: xц – коэффициент сопротивления циклона, который зависит от типа циклона; xц = 4,0
ρ – плотность воздуха; ρ = 1,2 кг/м3
V2вх – входная скорость воздуха в циклон, м/с;
Нц = 4,0 х (1,2 х 122) / 2 = 345,6 Па
Участок МН
Q = 11 550 м3/ч
Vрек = Vфакт = 12,5 м/с
Дфакт = 555 мм
1 Длина отвода №1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 555
Lо1 = -------------------------- = 1742,7 мм
1800
2 Длина отвода №2 – Lо2: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 555
Lо2 = -------------------------- = 1742,7 мм
1800
3 Длина отвода №3 – Lо3: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 555
Lо2 = -------------------------- = 1742,7 мм
1800
4 Длина диффузора Lд: расчет ведется по формуле расчета конфузора:
Lд = ( 890 – 555) / (2 tg 60/2) = 291,3 мм
5 Общая длина участка МН – LМН:
LМН = 200 + Lо1 + 2500 + Lо2 + 4300 + Lо3 + 500 + Lд =
= 200 + 1742,7 + 2500 + 1742,7 + 4300 + 1742,7 + 500 + 291,3 = 13 019,4 мм =
=13,02 м
6 Сопротивление участка - xМН:
xМН = xо1 + xо2 + xо3 + xд
а) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
б) xо2: a2 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,15
в) xо3: a3 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо3 = 0,15
г) xд: F / f = 890 / 555 = 1,48 ≈ 1,5 и a = 450 по [ , стр. 329]: xк = 0,13
xМН = 0,15 + 0,15 + 0,15 + 0,13 = 0,58
7 Потери давления на участке МН – НМН:
НМН = LМН х R + xМН х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 3,175 Па/м
Ндоп = 95,85 Па
НМН = 13,02 х 3,175 + 0,58 х 95,85 = 96,933 Па
Расчет вентилятора:
1 Суммарные потери давления – Нвент:
Нвент = ∑Нпот (6.28)
Нвент = 67,49 + 45,46 + 16,684 + 58,14 + 22,62 + 30,8 + 13,35 + 27,09 + 33,42 + 60,1 + 29,6 + 22,578 + 14,3 – 3,08 + 63,85 + 96,933 = 599,34 Па
2 По [ , стр.341] выбираем вентилятор по давлению и расходу воздуха с наибольшим кпд – Ц4-70 №5, кпд: ηв = 0,8
3 Определение мощности на валу электродвигателя вентилятора - Nв:
Qобщ х Нвент
Nв = ------------------------------------- , кВт (6.29)
3600 х ηв х ηп х ηподш х 1000
где: ηп – кпд передачи (клиноременная); ηп = 0,97 ¸ 0,99
ηподш – кпд подшипника (качения); ηподш = 0,98 ¸ 0,99
Nв = (11 550 х 599,34) / (3600 х 0,8 х 0,98 х 0,985 х 1000) = 2,5 кВт
4 Установочная мощность – Nуст:
Nуст = К х Nв, кВт
Где: К – коэффициент запаса мощности; К=1,15
Nуст = 1,15 х 2,5 = 2,87 кВт
6.4.1 Подбор и расчет технологического оборудования
сети №2 вентсистемы цеха литья из пластмасс
Участок АБ
По расходу воздуха Q, скорости воздушного потока V, по номограмме [ , стр.322], определяем диаметр воздухопровода Д:
Q = 2450 м3/ч
Vрек = Vфакт = 9 м/с
Дрек = 200 мм
Дфакт = 320 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( b – Д) / (2 tg a/2), мм
где: b - наибольший длина стороны конфузора, мм;
Д – фактический диаметр воздухопровода, мм;
a - угол раскрытия конфузора; принимаем a = 600
Lк = ( 500 – 320) / (2 tg 60/2) = 221,7 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1:
3,14 х 90 х 2 х 320
Lо = -------------------------- = 1004,8 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: a = 900
Lо2 = Lо1, т.к. a1 =a2 = 900
Lо2 = 1004,8 мм
4 Общая длина участка АБ – LАБ:
LАБ = Lк + 790 + Lо1 + 2900 + Lо2 + 700 =
221,7 + 790 + 1004,8 + 2900 + 1004,8 + 700 = 6621,3 мм = 6,6 м
5 Сопротивление участка - xАБ:
xАБ = xк + xо1 + xо2 + xТп
а) xк: Lк/Д = 221,7 / 320 = 0,69 » 0,6 по [ , стр. 332]: xк = 0,12
б) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xо2: a2 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,15
г) xТп: VБб / VАБ = 9,4 / 9 » 1 ДАБ / ДБб = 320 / 280 » 1, по [ , стр.330]:
xТп=0,45
xАБ = 0,12 + 0,15 + 0,15 + 0,45 = 0,87
6 Потери давления на участке АБ – НАБ:
НАБ = LАБ х R + xАБ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,235 Па/м
Ндоп = 49,6 Па
НАБ = 6,6 х 2,235 + 0,87 х 49,6 = 57,9 Па
Участок Бб
Q = 1800 м3/ч, по номограмме:
Vрек = Vфакт = 9 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 280 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 280) / (2 tg 60/2) = 256,5 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 280
Lо1 = -------------------------- = 879,2 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 250
Lо2 = -------------------------- = 586,13 мм
1800
4 Общая длина участка Бб – LБб:
LБб = Lк + 1150 + Lо1 + 2700 + Lо2 =
256,5 + 1150 + 879,2 + 2700 + 586,13 = 5571,83 мм = 5,6 м
5 Сопротивление участка - xБб:
xБб = xк + xо1 + xо2 + xТб
а) xк: Lк/Д = 256,5 / 280 = 0,9 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xо2: a2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,12
г) xТб: VБб / VАБ = 9,4 / 9 » 1 ДАБ / ДБб = 320 / 280 » 1, по [ , стр.330]:
xТб=0,15
xБб = 0,11 + 0,15 + 0,12 + 0,15 = 0,53
6 Потери давления на участке Бб – НБб:
НБб = LБб х R + xБб х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 3,04 Па/м
Ндоп = 54,24 Па
НБб = 5,6 х 3,04 + 0,53 х 54,24 = 45,77 Па
Участок БВ
Q = 2450 + 1800 = 4250 м3/ч
Vрек = 9,5 м/с Vфакт = 9,7 м/с
Дрек = Дфакт = 400 мм
1 Общая длина участка БВ – LБВ:
LБВ = 6600 мм = 6,6 м
2 Сопротивление участка - xБВ:
xБВ = xТп
а) xТп: VВв / VБВ = 9 / 9,7 = 0,92 » 1
ДБВ / ДБб = 400 / 320 = 1,25 , по [ , стр.330]: xТп = 0,37
xБВ = 0,37
3 Потери давления на участке БВ – НБВ:
НБВ = LБВ х R + xБВ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,49 Па/м
Ндоп = 57,72 Па
НБВ = 6,6 х 2,49 + 0,37 х 57,72 = 34,56 Па
Участок Вв
Q = 2450 м3/ч, по номограмме:
Vрек = Vфакт = 9 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 320 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 320) / (2 tg 60/2) = 221,7 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 320
Lо1 = -------------------------- = 1004,8 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 320
Lо2 = -------------------------- = 669,8 мм
1800
4 Общая длина участка Вв – LВв:
LВв = Lк + 560 + Lо1 + 2700 + Lо2 =
221,7 + 560 + 1004,8 + 2700 + 669,8 = 5156,3 мм = 5,2 м
5 Сопротивление участка - xВв:
xВв = xк + xо1 + xо2 + xТб
а) xк: Lк/Д = 221,7 / 320 = 0,69 » 0,6 по [ , стр. 332]: xк = 0,12
б) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xо2: a2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,12
г) xТб: VВв / VБВ = 9 / 9,7 = 0,92 ДБВ / ДВв = 400 / 320 » 1,25 , по [ , стр.330]:
xТб= -0,05
xВв = 0,12 + 0,15 + 0,12 – 0,05 = 0,34
6 Потери давления на участке Вв – НВв:
НВв = LВв х R + xВв х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,235 Па/м
Ндоп = 49,6 Па
НВв = 5,2 х ,235 + 0,34 х 49,6 = 28,49 Па
Участок ВГ
Q = 4250 + 2450 = 6700 м3/ч
Vрек = 10 м/с Vфакт = 9,8 м/с
Дрек = Дфакт = 500 мм
1 Общая длина участка ВГ – LВГ:
LВГ = 3250 мм = 3,25 м
2 Сопротивление участка - xВГ:
xВГ = xТп
а) xТп: VГг / VВГ = 9 / 9,8 = 0,92
ДВГ / ДГг = 500 / 320 = 1,56, по [ , стр.330]: xТп=0,27
xВГ = 0,27
3 Потери давления на участке ВГ – НВГ:
НВГ = LВГ х R + xВГ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 1,736 Па/м
Ндоп = 58,88 Па
НВГ = 3,25 х 1,736 + 0,27 х 58,88 = 21,54 Па
Участок Гг
Q = 2450 м3/ч, по номограмме:
Vрек = Vфакт = 9 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 320 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 320) / (2 tg 60/2) = 221,7 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 320
Lо1 = -------------------------- = 1004,8 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 320
Lо2 = -------------------------- = 669,8 мм
1800
4 Общая длина участка Гг – LГг:
LГг = Lк + 390 + Lо1 + 2800 + Lо2 =
221,7 + 390 + 1004,8 + 2800 + 669,8 = 5086,3 мм = 5,1 м
5 Сопротивление участка - xГг:
xГг = xк + xо1 + xо2 + xТб
а) xк: Lк/Д = 221,7 / 320 = 0,69 » 0,6 по [ , стр. 332]: xк = 0,12
б) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xо2: a2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,12
г) xТб: VГг / VВГ = 9 / 9,8 = 0,92 ДВГ / ДГг = 500 / 320 = 1,56 , по [ , стр.330]:
xТб= -0,1
xГг = 0,12 + 0,15 + 0,12 –0,1 = 0,29
6 Потери давления на участке Гг – НГг:
НГг = LГг х R + xГг х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,34 Па/м
Ндоп = 49,6 Па
НГг = 5,1 х 2,34 + 0,29 х 49,6 = 26,32 Па
Участок ГД
Q = 6700 + 2450 = 9150 м3/ч
Vрек = 10,5 м/с Vфакт = 10,5 м/с
Дрек = Дфакт = 540 мм
1 Общая длина участка ГД – LГД:
LГД = 3400 мм = 3,4 м
2 Сопротивление участка - xГД:
xГД = xТп
а) xТп: VДд / VГД = 9,4 / 10,5 = 0,89
ДГД / ДДд = 540 / 280 = 1,93, по [ , стр.330]: xТп=0,13
xГД = 0,13
3 Потери давления на участке ГД – НГД:
НГД = LГД х R + xГД х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,03 Па/м
Ндоп = 68,1 Па
НГД = 3,4 х 2,03 + 0,13 х 68,1 = 15,755 Па
Участок Дд
Q = 1800 м3/ч, по номограмме:
Vрек = 9 м/с Vфакт = 9,4 м/с
Дрек = Дфакт = 280 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 280) / (2 tg 60/2) = 257,6 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 280
Lо1 = -------------------------- = 879,2 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 280
Lо2 = -------------------------- = 586,13 мм
1800
4 Общая длина участка Дд – LДд:
LДд = Lк + 1050 + Lо1 + 2700 + Lо2 =
257,6 + 1050 + 879,2 + 2700 + 586,13 = 5472,93 мм = 5,5 м
5 Сопротивление участка - xДд:
xДд = xк + xо1 + xо2 + xТб
а) xк: Lк/Д = 257,6 / 280 = 0,92 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xо2: a2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,12
г) xТб: VДд / VГД = 9,4 / 10,5 = 0,89 ДГД / ДДд = 540 / 280 = 1,93 , по [ , стр.330]:
xТб= -0,17
xДд = 0,11 + 0,15 + 0,12 –0,17 = 0,21
6 Потери давления на участке Дд – НДд:
НДд = LДд х R + xДд х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 3 Па/м
Ндоп = 54,24 Па
НДд = 5,5 х 3 + 0,21 х 54,24 = 27,89 Па
Участок ДЕ
Q = 9150 + 1850 = 10 950 м3/ч
Vрек = Vфакт = 11 м/с
Дфакт = 578 мм
1 Длина отвода – Lо: a = 600
3,14 х 60 х 2 х 578
Lо = -------------------------- = 1209,95 мм
1800
2 Общая длина участка ДЕ – LДЕ:
LДЕ = Lо + 4400 = 1209,95 + 4400 = 5610 мм = 5,61 м
3 Сопротивление участка - xДЕ:
xДЕ = xо + xТб
а) xо: a2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,12
б) xТб: VДЕ / VЕе = 11 / 9,4 = 1,17
ДЕе / ДДЕ = 280 / 578 = 0,48, по [ , стр.330]: xТб = 0,23
xДЕ = 0,12 +0,23 = 0,35
4 Потери давления на участке ДЕ – НДЕ:
НДЕ = LДЕ х R + xДЕ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,44 Па/м
Ндоп = 74,1 Па
НДЕ = 5,61 х 2,44 + 0,35 х 74,1 = 39,62 Па
Участок Ее
Q = 1800 м3/ч, по номограмме:
Vрек = Vфакт = 9,4 м/с
Дрек = Дфакт = 280 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 280) / (2 tg 60/2) = 257,6 мм
2 Длина отвода – Lо: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 280
Lо = -------------------------- = 879,2 мм
1800
3 Общая длина участка Ее – LЕе:
LЕе = Lк + 1050 + Lо + 3100 =
257,6 + 1050 + 879,2 + 3100 = 5286,8 мм = 5,3 м
4 Сопротивление участка - xЕе:
xЕе = xк + xо + xТп
а) xк: Lк/Д = 257,6 / 280 = 0,92 » 1 по [ , стр. 332]: xк = 0,11
б) xо: a = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
в) xТп: VДЕ / VЕе = 11 / 9,4 = 0,37 ДЕе / ДДЕ = 280 / 578 = 0,48 , по [ , стр.330]:
xТп = 0,37
xЕе = 0,11 + 0,15 + 0,37 = 0,63
6 Потери давления на участке Ее – НЕе:
НЕе = LЕе х R + xЕе х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 3 Па/м
Ндоп = 54,24 Па
НЕе = 5,3 х 3 + 0,63 х 54,24 = 50,07 Па
Участок ЕЖ
Q = 10 950 + 1800 = 12 750 м3/ч
Vрек = Vфакт = 11,5 м/с
Дфакт = 600 мм
1 Длина отвода №1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 600
Lо1 = -------------------------- = 1884 мм
1800
2 Длина отвода №2 – Lо2: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 600
Lо2 = -------------------------- = 1884 мм
1800
3 Длина конфузора Lк: т.к. диаметр патрубка больше, чем сечение входной трубы циклона, то длину конфузора зададим теоретически:
Lк = 100 мм
4 Общая длина участка ЕЖ – LЕЖ:
LЕЖ = 1000 + Lо1 + 2000 + Lо2 + 700 + Lк =
= 1000 + 1884 + 2000 + 1884 + 700 + 100 = 7658 мм = 7,66 м
3 Сопротивление участка - xЕЖ:
xЕЖ = xо1 + xо2 + xк
а) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
б) xо2: a2 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,15
в) xк: Lк/Д = 100 / 600 = 0,16 по [ , стр. 332]: xк = 0,18
xЕЖ = 0,15 + 0,15 + 0,18 = 0,48
4 Потери давления на участке ЕЖ – НЕЖ:
НЕЖ = LЕЖ х R + xЕЖ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,358 Па/м
Ндоп = 64,65 Па
НЕЖ = 7,66 х 2,358 + 0,48 х 64,65 = 49,09 Па
Расчет циклона
1 Расход воздуха циклона - Qц:
По суммарному расходу воздуха определим расход воздуха циклона:
Qц = (2450 + 1800 + 2450 + 2450 + 1800 + 1800) х 1,05 = 13 387,5 м3/ч
2 Сопротивление циклона - Нц:
Нц = 4,0 х (1,2 х 11,52) / 2 = 317,4 Па
Участок ИК
Q = 13 387,5 м3/ч
Vрек = Vфакт = 12 м/с
Дфакт = 600 мм
1 Длина отвода №1 – Lо1: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 600
Lо1 = -------------------------- = 1884 мм
1800
2 Длина отвода №2 – Lо2: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 600
Lо2 = -------------------------- = 1884 мм
1800
3 Длина отвода №3 – Lо3: a = 900
3,14 х 90 х 2 х 600
Lо2 = -------------------------- = 1884 мм
1800
4 Длина диффузора Lд: расчет ведется по формуле расчета конфузора:
Lд = ( 890 – 600) / (2 tg 60/2) = 252,2 мм
5 Общая длина участка ИК – LИК:
LИК = 200 + Lо1 + 2500 + Lо2 + 4300 + Lо3 + 500 + Lд =
= 200 + 1884 + 2500 + 1884 + 4300 + 1884 + 500 + 252,2 = 13 404,2 мм = 13,4 м
6 Сопротивление участка - xИК:
xИК = xо1 + xо2 + xо3 + xд
а) xо1: a1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо1 = 0,15
б) xо2: a2 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо2 = 0,15
в) xо3: a3 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: xо3 = 0,15
г) xд: F / f = 890 / 600 = 1,48 ≈ 1,5 и a = 450 по [ , стр. 329]: xк = 0,13
xИК = 0,15 + 0,15 + 0,15 + 0,13 = 0,58
7 Потери давления на участке ИК – НИК:
НИК = LИК х R + xИК х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,695 Па/м
Ндоп = 88,2 Па
НИК = 13,4 х 2,695 + 0,58 х 88,2 = 87,27 Па
Расчет вентилятора:
1 Суммарные потери давления – Нвент:
Нвент = 57,9 + 45,77 + 34,56 + 28,49 + 21,54 + 26,32 + 15,755 + 27,89 + 39,62 + + 50,07 + 49,09 + 317,4 + 87,27 = 801,68 Па
2 По [ , стр.341] выбираем вентилятор по давлению и расходу воздуха с наибольшим кпд – Ц4-70 №5, кпд: ηв = 0,8
3 Определение мощности на валу электродвигателя вентилятора - Nв:
Nв = (13 387,5 х 801,68) / (3600 х 0,8 х 0,98 х 0,985 х 1000) = 3,86 кВт
4 Установочная мощность – Nуст:
Nуст = 1,15 х 3,86 = 4,44 кВт
7.0 Экономика природопользования
Экономический механизм управления природопользованием широко распространен в мире. С 1 января 1992 г. согласно федеральному закону РФ «Об охране окружающей природной среды» он введен и у нас в России. Главная мысль нового подхода проста – создать такие условия хозяйствования субъектов, при которых было бы даже чисто экономически выгоднее соблюдать требования природоохранного законодательства.
Наряду с упомянутыми ранее платежами за загрязнение окружающей природной среды (ОПС) экономический механизм управления природопользованием подразумевает:
- планирование и финансирование природоохранных мероприятий и программ;
- систему лицензий, лимитов, договоров на комплексное природопользование;
- налоговое и кредитное регулирование.
Кроме того, важной стороной эффективного экономического механизма является существование развитого рынка экологической информации, экологических услуг, сертификация освоенных экологически чистых технологий. Финансово-кредитный механизм предполагает как прямые, так и косвенные меры государственного воздействия.
Однако основным звеном экономического механизма управления природопользованием являются платежи:
- за пользование природными ресурсами;
- за загрязнение ОПС и размещение отходов.
Плата за выбросы (сбросы) загрязняющих веществ в окружающую природную среду, размещение отходов является формой возмещения ущерба, причиняемого ей этим загрязнением [ ].
7.1 Расчет платежей за загрязнение окружающей природной среды
7.1.1 Расчет платежей за выброс загрязняющих веществ в атмосферный воздух
Любое предприятие-природопользователь выбрасывает в атмосферу как правило несколько видов ЗВ. При этом выброс одних ЗВ может не превышать установлен-
ных нормативов ПДВ, выброс других - превышать ПДВ, но находится в пределах ВСВ, для прочих загрязняющих веществ выброс может быть сверхлимитным.
В общем случае плата будет состоять из трех частей:
- за выбросы в пределах нормативов (ПДВ):
Пн i = ∑Сн i х Мф i , (7.1)
где: i = 1,2, …, n – вид ЗВ. Суммирование производится по всем видам ЗВ, выбрасываемым в атмосферу;
Сн i - ставка платы за выброс одной тонны i-го ЗВ, выброшенного в атмосферу в пределах норматива ПДВ, руб/т;
При этом:
Сн i = Бн i х Кэ. атм , (7.2)
где: Бн i – базовая ставка платы (общероссийская) за выброс одной тонны i-того ЗВ в пределах норматива ПДВ;
Кэ. атм - коэффициент экологической ситуации в воздушном бассейне данного региона;
Мф i - фактический объем i-того ЗВ, выброшенного в атмосферу в пределах ПДВ, т/год.
- за выбросы в пределах лимита (ВСВ):
Пл i = ∑Сл i х Мф i , (7.3)
где: i = 1,2, …, n – вид ЗВ. Суммирование производится только по тем видам ЗВ, для которых ПДВ < М ≤ ВСВ.;
Сл i - ставка платы за выброс одной тонны i-го ЗВ, выброшенного в атмосферу в пределах лимита ВСВ, руб/т;
При этом:
Сл i = Бл i х Кэ. атм , (7.4)
где: Бл i – базовая ставка платы (общероссийская) за выброс одной тонны i-того ЗВ в пределах лимита ВСВ;
Кэ. атм - коэффициент экологической ситуации в воздушном бассейне данного региона;
Мф i - фактический объем i-того ЗВ, выброшенного в атмосферу в пределах ВСВ, т/год.
- за выброс сверхлимита:
Псл i = 5 х ∑Сл i х Мф i , (7.5)
где: i = 1,2, …, n – вид ЗВ. Суммирование производится только по тем видам ЗВ, выброс которых превышает лимит, либо – «неразрешенным выбросам».
В общем случае плата за загрязнение атмосферы промышленными выбросами составит:
Патм = (Пн + Пл + Псл) х Кинд , руб (7.6)
где: Кинд – коэффициент индексации цен.
На 01.06.2003 г. Кинд равен 111.
Произведем расчет платежей за выбросы загрязняющих веществ цехом литья пластмасс. Все выбросы разрешены только в пределах нормативов ПДВ.
Аммиак: Мф = 0,0016 т/год
1 Пн ам = Сн ам х Мн ам = ( 0,42 х 1,4) х 0,0005 = 0,000229 р
2 Псл ам = Ссл ам х Мсл ам = 25 х ( 0,42 х 1,4) х 0,0011 = 0,016 р
Пам = (0,00029 + 0,016) х 111 = 1,83 руб
Расчет по остальным веществам произведен в таблице 7.1
Таблица 7.1 Расчет платежей за выброс загрязняющих веществ,
выбрасываемых в результате работы цеха литья из пластмасс
| Наименование ЗВ |
Базовый норматив платы, руб/т
| Лимит выбросов, т/год | Факт. выброс, т/год | Выброс в пределах, т/год | Коэффициент экологической ситуации | Плата, руб | |||
| в пределах ПДВ | в пределах ВСВ | в пределах норматива ПДВ | Сверхлимита | В пределах ПДВ | Сверхлим. | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| Аммиак | 0,42 | 0,0005 | 0,00 | 0,0016 | 0,0005 | 0,0011 | 1,4 | 0,00 | 0,01 |
| Дибутилфталат | 0,17 | 0,0008 | 0,00 | 0,00544 | 0,0008 | 0,00464 | 1,4 | 0,00 | 0,03 |
| Метиловый спирт | 0,04 | 0,000125 | 0,00 | 0,00041 | 0,000125 | 0,000286 | 1,4 | 0,00 | 0,00 |
| Пыль полиамида | 0,17 | 0,000125 | 0,00 | 0,0004 | 0,000125 | 0,000275 | 1,4 | 0,00 | 0,00 |
| Пыль полипропилена | 0,17 | 0,0002 | 0,00 | 0,0024 | 0,0002 | 0,0022 | 1,4 | 0,00 | 0,01 |
| Пыль полистирола | 0,17 | 0,00084 | 0,00 | 0,0064 | 0,00084 | 0,00556 | 1,4 | 0,00 | 0,03 |
| Пыль полиэтилена | 0,17 | 0,0003 | 0,00 | 0,0028 | 0,00028 | 0,000 | 1,4 | 0,00 | 0,00 |
| Стирол | 8,25 | 0,00042 | 0,00 | 0,0032 | 0,00042 | 0,00278 | 1,4 | 0,00 | 0,81 |
| Углерода оксид | 0,01 | 0,00403 | 0,00 | 0,031321 | 0,00403 | 0,027291 | 1,4 | 0,00 | 0,00 |
| Уксусная кислота | 0,28 | 0,00115 | 0,00 | 0,013 | 0,00115 | 0,01185 | 1,4 | 0,00 | 0,08 |
Плата за выбросы в атмосферный воздух, с учетом коэффициента индексации составит:
Патм = (0,00 + 1,06) х 111 = 117 руб 66 коп.
7.1.2 Расчет платежей за размещение отходов
Расчет платы за размещение отходов производится согласно классу опасности отхода:
Дата: 2019-05-29, просмотров: 182.
