Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выберите тип работыЧасть дипломаДипломная работаКурсовая работаКонтрольная работаРешение задачРефератНаучно - исследовательская работаОтчет по практикеОтветы на билетыТест/экзамен onlineМонографияЭссеДокладКомпьютерный набор текстаКомпьютерный чертежРецензияПереводРепетиторБизнес-планКонспектыПроверка качестваЭкзамен на сайтеАспирантский рефератМагистерская работаНаучная статьяНаучный трудТехническая редакция текстаЧертеж от рукиДиаграммы, таблицыПрезентация к защитеТезисный планРечь к дипломуДоработка заказа клиентаОтзыв на дипломПубликация статьи в ВАКПубликация статьи в ScopusДипломная работа MBAПовышение оригинальностиКопирайтингДругое

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

а) на контактную выносливость

σ_Н = Z_M·Z_H·Z_ε σ_HP

Z_M = 192 (сталь-сталь)

Z_H = 2,49 (x=0, β=0)

-

Z_ε =

ε_α = = 1,88-3,2·( ) = 1,68

-

Z_ε = = 0,88

d_III =

b = ψbd·d_I = 0,3·66 = 19,8 мм (принимаем b=20)

U = 2

F_tI =

K_Hα = 1 (прямозубая передача)

K_Hβ = 1,07

K_Hv =

F_Hv = δ_H·д₀·v·b

δ_H = 0,014 (для прямозубой НВ>350 и без модификации)

д₀ = 47 (для 7 ^й степени точности)

v_I =

aw =

F_Hv = 0,014·47·2,33·19,8· = 213,5 H

K_Hv = 1+

σ_H = 192·2,49·0,88· МПа

730МПа < 900МПа

Расчет на изгибную выносливость

σ_F = У_FI·У_ε·У_β· σ_FP

У_FI = 3,92

У_ε = 1 (прямозубая)

У_β = 1 (β=0)

F_tI = 2336 H

b = 19,44 мм

m = 2,75 мм

K_Fα = 1(прямозубая)

K_Fβ = 1,15

K_Fv = 1+

F_Fv = δ_F ·д₀·v_I·b·

δ_F = 0,016 (прямые без модификации НВ>350)

F_Fv = 0,016·47·2,33·20· = 246 H

K_Fv = 1+ = 1,09

σ_F = 3,92·1·1· = 205 МПа

205 МПа < 230 МПа

S_F = = 1,12

 

Расчёт клиноремённой передачи

Тип ремня Б

Нормального сечения по ГОСТ 1284.1 и по ГОСТ 1284.3

Характеристики и размеры (по таблице 9.13)

в₀ = 17 мм

в_р = 14 мм

h = 10,5 мм

А₁ = 138 мм²

d_1min = 125 мм

q = 0,18 кг/м

L = 800…6300 мм

Т₁ = 50…150 Hм

Диаметры шкивов

мм – диаметры шкивов на выходе

округляем по табл. 9. 3 до значения 160 мм

d_p1=d_p2=160 мм

Фактическая частота вращения ведомого вала

n2 = 482.499 мин^-1

Скорость ремня

V = 4 ^м/_с

Окружная сила

F_t = = 1189 Н

Межосевое расстояние

мм

причём a_min < a < a_max , где

a_min = 0,55·(d₁+d₂)+h = 0,55·(160+160)+10,5 = 186,5 мм

a_max = 2·(d₁+d₂) = 2·(160+160) = 640 мм

Длина ремня

 

L ≈

 

L ≈ мм

Принимаем стандартную длину ремня по таблице 9.14

L = 1000 мм

Окончательное межосевое расстояние

, где

λ = L - π·d_ср = 497,6

d_ср = = 160 мм

= 0

мм

Наименьшее межосевое расстояние

(необходимое для монтажа ремня)

a_наим ≈ a – 0,01·L ≈ 238,8 мм

 

Наибольшее межосевое расстояние

(необходимое для компенсации вытяжки ремня)

a_наиб ≈ a + 0,025·L ≈ 273,8 мм

Коэффициент режима

С_р = 1 т.к. токарный станок (по табл. 9.9)

Угол обхвата ремня на малом шкиве

Коэффициент угла обхвата

С_а = 1 (по табл. 9.15)

Частота пробегов ремня, С ^-1

i =

i =

Эквивалентный диаметр ведущего шкива

d_e = d₁·K_и , где

=1

 

=> d_e = 160 мм

Приведённое полезное напряжение

 

[σ_F] = 2,5 МПа

Допускаемое полезное напряжение

[σ_F] = [σ_F]₀·C_a·C_p = 2,5·1 = 2,5 МПа

Необходимое число клиновых ремней

Z’ =

Коэффициент неравномерности распределения нагрузки по ремням

С_z = 0,95 (по табл. 9.19)

Число ремней

принимаем Z = 3

Коэффициент режима при односменной работе

Cp’ = 1 (по табл. 9.9)

Рабочий коэффициент тяги

Ψ = 0, 67·C_a·C_p’ = 0,67·1·1 = 0,67

Коэффициент m =

Площадь сечения ремней

A = A₁·Z

A = 138·3 = 414 мм

Натяжение от центробежных сил

F_ц = 10^-3·ρ·A·V² , где

Плотность ремней ρ = 1,25 ^Г/_см3

F_ц = 10^-3·1,25·414·4² = 8,28 Н

Натяжение ветвей при работе

F₁ = F_t· +F_ц

F₂ = F_t· +F_ц

F₁ = 1189· +8,28 = 1490,13 H

F₂ = 1189· +8,28 = 301,13 H

Натяжение ветвей в покое

F₀ = 0,5·(F₁+F₂)-x·F_ц , где

коэффициент x = 0,2

F₀ = 0,5·(1490,13+301,13)-0,2·8,28 = 893,974 H

Силы действующие на валы при работе передачи

 

F_a = 1774,7 H

Силы действующие на валы в покое

F_a0 = 2·F₀·sin

F_a0 = 2·893,974 ·sin 1787,9 H

Размеры профиля канавок на шкивах

(выбираются по табл. 9.20)

H = 15

B(b) = 4,2

t = 19

f = 12,5

φ = 34°…40°

Наружный диаметр шкивов

d_e1 = d_e2 = d_p1,2+2·b

d_e1,2 = 168+2·4,2 = 176,4 мм

Внутренний диаметр шкивов

d_f1 = d_f2 = d_e1,2 –2·H

d_f1,2 = 176,4 - 2·15 = 146,4 мм

Ширина ремня

B = Z·t

B = 3·19 = 57 мм

Ширина шкива

M = 2·f+(Z-1)·t

M = 2·12,5+(3-1)·19 = 63 мм

 

 

Определение геометрических параметров

 

d_i =

d_ai = d_i+2m

d_ti = d_i-2,5m

b = ψbd·d_i

d₁ = мм

d_a1 = 82,5+2·2,75 = 88 мм

d_t1 = 82,5-2,5·2,75 = 75,625 мм

b₁ = 0,3·82,5 = 24,75 мм

d₂ = мм

d_a2 = 115,5+2·2,75 = 121 мм

d_t2 = 115,5-2,5·2,75 = 108,625 мм

b₂ = 0,3·115,5 = 34,65 мм

d₃ = мм

d_a3 = 66+2·2,75 = 71,5 мм

d_t3 = 66-2,5·2,75 = 59,125 мм

b₃ = 0,3·66 = 19,8 мм

d₄ = мм

d_a4 = 132+2·2,75 = 137,5 мм

d_t4 = 132-2,5·2,75 = 125,125 мм

b₄ = 0,3·132 = 39,6 мм

d₅ = мм

d_a5 = 82,5+2·2,75 = 88 мм

d_t5 = 82,5-2,5·2,75 = 75,625 мм

b₅ = 0,3·82,5 = 24,75 мм

d₆ = мм

d_a6 = 115,5+2·2,75 = 121 мм

d_t6 = 115,5-2,5·2,75 = 108,625 мм

b₆ = 0,3·115,5 = 34,65 мм

aw = 99 мм (для всех колёс)

 

dt

di

da

 

Определение усилий действующих в зацеплении

T_эл = 51,103 H·м

H

H

T₁ = T_I = 75,7 H·м

H

H

 

Выбор и расчёт муфты

Электромагнитная фрикционная муфта с контактным токоподводом и постоянным числом дисков тип ЭТМ…2.

b=1,3…1,75 коэффициент сцепления

[P]_p – удельное давление

[P]_p=[P]·Kv

Kv =

Vcp =

Дср =

f = 0,25…0,4 (сталь феродо)-сухие

[P] = 0,25…0,3 Мпа –сухие

T = 75,7 H/м

i = 2·Zнар = 2·3 = 6

n = 337,75 об/мин

Дн = 53 мм

Дв = 45 мм

Дср =

Vcp =

P =

Kv =

Kv £ 1

[P]_p = 4,17·0,9 = 3,75

P<[P]_p