,
где IД - ток делителя, из соображений стабильности положения рабочей точки ток делителя выбирается много больше тока утечки затвора полевого транзистора. Для данного типа транзистора ток утечки затвора не превышает 4нА, однако для избежания проблем с выбором резисторов делителя со слишком большими номиналами, а также уменьшения влияния паразитных утечек тока, ток делителя можно принять равным 100мкА.
,
.
Сопротивления резисторов RД1 и RД2 выбираю равными 36кОм и 43кОм соответственно.
Сопротивление резистора фильтра
,
.
Принимаю значение сопротивления резистора фильтра 150Ом по шкале Е24.
Мкость конденсатора фильтра можно найти по приближённой формуле
,
.
Принимаю номинал конденсатора фильтра по шкале Е24 равным 43пФ.
Мкость конденсатора в цепи истока находится из соображения его малого реактивного сопротивления по сравнению с сопротивлением резистора цепи истока
XCИ<<RИ,
Или
,
.
Выбираю конденсатор по шкале Е24 номиналом 1800пФ.
Расчёт полосового фильтра СВЧ
Фильтр СВЧ выполняю на связанных разомкнутых полосковых линиях. Полосковые линии выполняются в виде рисунка печатной платы. Материалом подложки послужит стеклотекстолит, а проводниками полосок медная фольга. Выбираю в качестве материала печатной платы фольгированный с двух сторон стеклотекстолит матки СФ2-35-2,0 ГОСТ 10316-70. Его параметры:
толщина подложки d=2мм;
относительная диэлектрическая проницаемость материала подложки ε=6;
толщина фольги Δ=35мкм,
тангенс угла диэлектрических потерь tgδ=250×10-5, на частоте 1ГГц.
5.1 Для фильтра с максимально плоской характеристикой число звеньев можно найти по формуле [Воскресенский]
,
где LЗ - ослабление при расстройке ΔfЗ,
LПРОП - ослабление на границе полосы пропускания при расстройке ΔfПРОП, обычно LПРОП=2 (или 3дБ).
Число звеньев фильтра округляется до ближайшего большего целого:
n=2.
Замечу, что число элементарных фильтров на связанных полосках на единицу больше, то есть три.
Найду отношение
.
Затем, по таблице 3.4 [Ковалёв], для относительной полосы пропускания 2% найду коэффициенты qi, представляющие собой перепады характеристических сопротивлений ступенчатого перехода фильтра-прототипа:
q1=q3=83,356,q2=3741,2.
Величина переходных затуханий связанных звеньев
Ci=10×lg(1+qi),
C1=C3=10×lg(1+83,356) =19,26дБ,
C2=10×lg(1+3741,2) =35,73дБ.
Амплитудный коэффициент связи имеет простую связь с величиной переходного затухания
Ci=10×lg ki-2.
Откуда коэффициент связи:
,
,
.
5.5 Геометрические размеры полосок определяю по формулам [Ковалёв]
,
.
Для уменьшения громоздкости вычислений результаты расчётов приведены в таблице 3.1 для d=2мм, ε=6 и ρ=75Ом.
Таблица 3.1
| b1=b3, мм | s1=s3, мм | b2, мм | s2, мм |
| 1,06 | 2,22 | 1,15 | 4,64 |
Длина полосок
,
где λ - длина волны колебаний в воздухе,
СКрi - краевая ёмкость резонатора.:
Краевая ёмкость резонатора определяется по формуле:
,
где Δ - толщина проводника резонатора, Δ=0,035мм.
Результаты расчётов приведены в таблице 3.2
Таблица 3.2
| СКР1=СКР3, пФ | l1=l3, мм | СКР2, пФ | l2, мм |
| 0,0512 | 37,80 | 0,0540 | 37,77 |
Ширина подводящих полосок
,
где ρ - волновое сопротивление подводящих линий.
Дата: 2019-05-28, просмотров: 255.
