Токи КЗ рассчитываются на линейных вводах высшего напряжения трансформатора ППЭ (К-1), на секциях шин 6 кВ ППЭ (К-2), на шинах 0,4 кВ ТП4 (К-3). Исходная схема для расчета токов КЗ представлена на рис.9, а схемы замещения на рис.10 для расчета токов КЗ выше 1000 В, на рис. 11 для расчетов КЗ ниже 1000 В.
Расчет токов КЗ в точке К-1 и К-2 проводим в относительных единицах. Для точки К-4 расчет будем проводить в именованных единицах без учета системы, так как система большой мощности и её можно считать источником питания с неизменной ЭДС и нулевым внутренним сопротивлением. Для точки К-2 будем учитывать подпитку от электродвигателей.
Рис. 9. Исходная схема для расчетов токов КЗ
Рис. 10 Схема замещения для расчета токов КЗ выше 1000 В
Рис.11 Схема замещения для расчета токов КЗ ниже 1000 В
Расчет токов короткого замыкания в установках напряжением выше 1000 В имеет ряд особенностей:
· Активные элементы систем электроснабжения не учитывают, если выполняется условие r<(x/3), где r и x-суммарные сопротивления элементов СЭС до точки К.З.
· При определении тока К.З. учитывают подпитку от двигателей высокого напряжения.
Расчет [КА1] токов короткого замыкания производится для выбора и проверки электрических аппаратов и токоведущих частей по условиям короткого замыкания, с целью обеспечения системы электроснабжения надежным в работе электрооборудованием.
Базисные условия: Sб=950 МВА, Uб1=115 кВ, Uб2=6,3 кВ ; Xc=0,6;
Базисный ток определяем из выражения
кА.
кА.
Точка К-1.
Сопротивление воздушной линии, приведенное к базисным условиям
;
Х0-удельное реактивное сопротивление провода, Ом/км.
l-длина линии, км;
Uб- среднее напряжение;
Сопротивления системы до точки К-1
ХК1=Хс+ХВЛ=0,6+0,218=0,818;
Начальное значение периодической составляющей тока в точке К-1:
кА.
Принимаем значение ударного коэффициента kуд=1,8, тогда значение ударного тока
кА.
Где Куд- ударный коэффициент тока К.З. 2.45 [2]по таблице, кА.
I”по(к-1)-начальное действующее значение периодической составляющей, кА.
Точка К-2
Точка К-2 расположена на шинах РУНН ПГВ.
Сопротивление силового трансформатора на ППЭ :
Трансформатор типа ТРДН-25000/110 с расщепленной обмоткойН.Н
.
,
.
К сопротивлениям до точки К-1 прибавляется сопротивление трансформатора.
ХК-2=ХК-1+ХВ +ХН1 =0,818+6,982+0,498=8,3.
Ток короткого замыкания от системы:
кА.
В этой точке необходимо учитывать подпитку тока КЗ от синхронных двигателей.
Определяется сопротивление подпитывающей цепочки.
Сопротивление двигателей и кабельной линии от двигателей цеха № 13 до шин РУНН ПГВ (для двигателей мощностью P 
=630кВт СДН15-34-12-у3):
F=150 
; l=0,24 км; Х0=0,074 Ом/км; r0=0,206 Ом/км.
;
;
;
где Х”d- сверхпереходное индуктивное сопротивление двигателя.
.
Сопротивление двигателей и кабельной линии от двигателей цеха №19 до шин РУНН ПГВ (для двигателей мощностью P =1250 кВт СДН16-41-12у3):
F=50 ; l=0,209 км; Х0=0,083Ом/км; r0=0,62 Ом/км.
;
;
;
где Х”d- сверхпереходное индуктивное сопротивление двигателя.
.
Сопротивление кабельной линии от ПГВ до РП2.
l=0,256 км; Х0=0,074 Ом/км; r0=0,206 Ом/км.
;
;
.
Сопротивление двигателей и кабельной линии от цеха №24 до РП2 (для двигателей мощностью P =630 кВт СДН15-34-12у3):
F=50 ; l=0,09 км; Х0=0,083 Ом/км; r0=0,62 Ом/км.
;
;
;
где Х”d- сверхпереходное индуктивное сопротивление двигателя.
.
Сопротивление двигателей и кабельной линии от двигателей цеха № 22 до шин РП2 (для двигателей мощностью P =500 кВт СДН-14-41-12у3):
F=50 ; l=0,17 км; Х0=0,083 Ом/км; r0=0,62 Ом/км.
;
;
;
где Х”d- сверхпереходное индуктивное сопротивление двигателя.
.
Сопротивление двигателей и кабельной линии от двигателей цеха №3 до шин РП1 (для двигателей мощностью P =800 кВт СДН-14-49-6у3):
F=150 ; l=0,04 км; Х0=0,074 Ом/км; r0=0,206 Ом/км.
;
;
;
где Х”d- сверхпереходное индуктивное сопротивление двигателя.
.
Сопротивление кабельной линии от ПГВ до РП1.
l=0,213 км; Х0=0,073 Ом/км; r0=0,167 Ом/км.
;
;
.
Сопротивление двигателей и кабельной линии от цеха №5 до РП1 (для двигателей мощностью P =630 кВт СДН15-34-12-у3):
F=120 ; l=0,114 км; Х0=0,076 Ом/км;
r0=0,258Ом/км.
;
;
;
где Х”d- сверхпереходное индуктивное сопротивление двигателя.
.
Производим дальнейшие преобразования:
Эквивалентное сопротивление двигателей и кабельных линий: 
Эквивалентное сопротивление :
Ток подпитки от двигателей:
кА.
. тока:
Тогда значение ударного
кА.
Точка [КА2] К-3
Определяется периодическая составляющая тока короткого замыкания в точке К-3.
;
; 
;
 |
;
 |
.
Периодическая составляющая тока короткого замыкания в момент времени t=0 в точке К-3:
кА.
Ток подпитки от синхронного двигателя:
кА.
Полный ток короткого замыкания:
=9,67+9,39=19,1 кА;
Приняв ударный коэффициент kуд=1,4, получаем ударный ток К.З.
кА.
Точка К-4.
Определяется ток К.З.в точке К-4.
Для практических расчетов принято считать, что всё, находящееся выше шин ВН ТП есть система с бесконечной мощностью(Sс=¥; хс=0).. Расчет производится в именованных единицах для ТП-5
Сопротивление трансформаторов ТМЗ-630/6 таблица 2.50 [2]:
R Т = 3,4 мОм; ХТ = 13,5 мОм;
 |
Для определения сечения шинопровода находится расчетный ток в ПАР:
А.
где Ip-расчетный ток в аварийном режиме;
Выбираются шины прямоугольного сечения 100х6 Iдоп=1425А, длина шины 10м.
Сопротивление шин(R0=0,034 мОм/м Х0=0,016 мОм/м):
Rшин=0,34 мОм; Хшин=0,16мОм
Сопротивление автоматического выключателя включает в себя сопротивление токовых катушек расцепителей и переходных сопротивлений подвижных контактов(3): Тип ВА55-43 Iном=1600 А;
Rавт=0,14 мОм; Хавт=0,08 мОм;
Трансформатор тока типа ТПОЛ-1500/5-одновитковый Хтт=0;Rтт=0;
Cопротивление дуги определяется расстоянием между фазами проводников в месте короткого замыкания .Для трансформатора ТМЗ 630/6 Rдуги=7 мОм;
Результирующее сопротивление схемы замещения до точки K-4:
мОм.
Начальное значение тока короткого замыкания:
кА.
Ударный коэффициент :
кА.
Значение токов короткого замыкания по заводу.
Таблица 8
| К-1 | К-2 | К-3 | К-4 | |
| I”по,кА | 5,83 | 10,49 | 19,1 | 13 |
| iуд, кА | 14,8 | 39,4 | 42,92 | 20,08 |
Дата: 2019-05-28, просмотров: 254.
