МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
к выполнению курсового проекта по дисциплине «Технология горного производства и обогащение полезных ископаемых» для студентов специальностей 6.090200 и 7.090216 «Горное оборудование», 6.092500 и 7.092501 «Автоматизированное управление технологическими процессами и производствами»
Утверждена
на заседании кафедры РПМ
Протокол № 3 от 23.11.2000г.
Рекомендована
на заседании методического
совета
Протокол № 3 от 15.12.2000г.
Алчевск 2001
УДК 622.3.061.(075-8)
Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Технология горного производства и обогащение полезных ископаемых» (для студентов специальности 6.090200, 7.090216 и 6.092500, 7.092501) / Сост. В.П.Денисенко, В.Н.Белозерцев. – Алчевск: ДГМИ. – 2000. - 52 с.
Дана методика расчета некоторых параметров шахты. Приведены основные положения норм технологического проектирования по вопросам вскрытия, подготовки шахтных полей, систем разработки и выбора оптимальных технологических схем очистных работ и средств их механизации. Приведена методика расчета нагрузки на очистной забой. Даны указания по организации работ в лаве.
Составители В.П.Денисенко, доц.
В.Н.Белозерцев, доц.
Ответственный редактор А.Ф. Горовой, проф.
УДК 622.3.061(075-8)
Методичні вказівки до виконання курсового проекту з дисципліни “Технологія гірничного виробництва та збагачення корисних копалин” (для студентів спеціальності 6.0900, 7.090216 та 6.0925400, 7.092501) / Укл. В.П.Денисенко, ВА.М.Білозерцев. – Алчевськ: ДГМІ – 2000. - 52 с.
Надана метода розрахунку деяких параметрів шахти. Приведені основні положення норм технологічного проектування з питаннь розкриття, підготовки шахтного поля, систем розробки вибору оптимальних технологічних схем видобувних робіт та засобів їх механізації. Приведена метода розрахунку навантаження на видобувний забій. Надані вказівки по організації робіт у лаві.
Укладачи В.П.Денисенко, доц.
В.М.Білозерцев, доц.
Відповідальний редактор А.Ф. Горовой, проф.
ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
Курсовой проект выполняют на базе теоретических и практических знаний, полученных при изучении дисциплины «Технология горного производства и обогащение полезных ископаемых».
Основная цель курсового проекта – закрепить и углубить полученные знания, научиться технически правильно, с учетом горно-геологических условий решать конкретные инженерные задачи, получить навыки самостоятельной работы с технической и справочной литературой.
При выполнении проекта студент должен продемонстрировать умение владеть накопленной информацией по изученной дисциплине, пользоваться специальной технической и справочной литературой, действующими стандартами и патентными материалами, комплексно оценивать взаимодействие горной среды и производственных процессов, творчески решать поставленные инженерные задачи.
Технические решения необходимо принимать на основании использования новейших достижений горной науки и техники, передового производственного опыта и вопросов техники безопасности.
В курсовом проекте должны быть отражены современные направления в области проектирования горных предприятий.
ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТ
Исходные данные, необходимые для выполнения курсового проекта, студенту выдает руководитель курсового проекта.
При выдаче задания руководитель, по желанию студента, выдает задание на проектирование в соответствии с горно-геологическими условиями шахты, на которой он проходил практику, либо в соответствии с условиями других шахт.
В любом случае выдается задание для реальных условий конкретной шахты со следующими исходными данными:
1. Количество пластов ______________________________________
2. Угол падения, град._______________________________________
3. Мощность пластов, м______________________________________
4. Расстояние между пластами, м______________________________
5. Мощность наносов, м_____________________________________
6. Плотность угля, т/м3 ______________________________________
7. Марка угля______________________________________________
8. Коэффициент водообильности______________________________
9. Размеры шахтного поля, м
по простиранию_______________________________________________
по падению___________________________________________________
10. Метанообильность лавы, м3/мин____________________________
При Ар =________ , т/сут
11. Сопротивляемость угля резанию, кН/м______________________
12. Непосредственная кровля: наименование пород_______________;
мощность, м ________________; коэффициент крепости _____________
13. Основная кровля: наименование пород ________________________;
мощность, м________________; коэффициент крепости______________
14. Непосредственная почва: наименование пород__________________;
устойчивость________________; гипсометрия______________________
ОГАНИЗАЦИОННЫЕ УКАЗАНИЯ
Защита курсового проекта
Законченный курсовой проект – расчетно-пояснительную записку и чертеж – студент сдает на нормоконтроль руководителю проекта, после чего защищает его перед специальной комиссией, назначенной заведующим кафедрой разработки пластовых месторождений, которая выносит окончательную оценку.
Качество выполнения курсового проекта оценивается комплексно с учетом качественного уровня принятых инженерных решений, содержания расчетно-пояснительной записки, техники выполнения графической части, построения и содержания доклада, правильности ответов на поставленные вопросы, активности участия в процессе защиты проекта, ритмичности работы над проектом и аккуратности его выполнения.
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ОФОРМЛЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
4.1 Требования к оформлению пояснительной записки
Расчетно-пояснительная записка представляется на 25-30 страницах формата А4.
В текстовой части проекта необходимо дать краткое обоснование принятых решений, расчеты и необходимые пояснения к эскизам и чертежам. Пояснительную записку к проекту необходимо оформлять согласно ДСТУ-3008-95 с использованием принятых в горном деле условных обозначений и сокращений. Текст пояснительной записки необходимо сопровождать ссылкой на литературные источники. Описание литературы в списке используемых источников приводить в соответствии с ДСТУ-3008-95. Все расчеты по возможности необходимо сводить в таблицы.
Пояснительную записку следует составлять технически грамотным языком и излагать на одной стороне листа с полями: левое и нижнее – 25 мм, правое – 10 мм, верхнее – 20 мм.
Пояснительная записка должна быть сброшюрована в такой последовательности: титульный лист (прил.1) , оригинал утвержденного задания на проектирование, реферат, содержание с указанием всех номеров разделов, основная часть, заключение, библиографический список, приложение. Текст основной части делится на разделы и подразделы.
Разделы должны иметь порядковую нумерацию в пределах всей работы, обозначенную арабскими цифрами. Подразделы должны иметь нумерацию в пределах каждого раздела. Номер подраздела состоит из номера раздела и подраздела, разделенных точкой.
Иллюстрации в пояснительной записке необходимо выполнять на отдельных листах в масштабе, они должны иметь наименование. Номер иллюстрации помещают ниже поясняющих данных симметрично иллюстрации.
Нумерация формул осуществляется в пределах каждого раздела в круглых скобках.
4.2 Требования к оформлению графической части
Кроме эскизов в тексте, необходимо представить один лист графической части формата А1, на котором в соответствии с требованиями действующих стандартов изображаются:
- схема вскрытия шахтного поля в масштабе 1:5000 или 1:10000;
- схема деления шахтного поля на части в масштабе 1:5000 или 1:1000;
- система разработки в масштабе 1:1000 или 1:5000;
- общий вид лавы с размещением технологического оборудования в масштабе 1:100;
- положение крепи при минимальной и максимальной ширине приза-бойного пространства в масштабе 1:50;
- планограмма организации работ и график выходов рабочих в лаве.
Примерная схема расположения чертежей на листе представлена в прил. 2.
Введение
Во введении к курсовому проекту должны быть отражены состояние и задачи угольной промышленности по совершенствованию технологии и процессов добычи угля подземным способом, проектированию технологических звеньев шахты.
Для условий конкретной шахты должна быть поставлена цель по проектированию или реконструкции технологической схемы очистных работ.
Запасы шахтного поля
Границы и размеры шахтного поля по падению и простиранию указаны в задании на проектирование. В процессе выполнения курсового проекта необходимо произвести расчет балансовых и промышленных запасов /1/ по тем пластам, которые отнесены к рабочим в соответствии со структурой и последовательностью, представленной на рис. 5.2.
Если шахтное поле имеет сложную конфигурацию, то его необходимо разбивать на отдельные геометрически правильные фигуры, в пределах которых определяются запасы, затем запасы всех фигур суммировать.
Геологические запасы в шахтном поле, тыс. т
Zгеол = S * H * åm * g , (5.1)
где S – размер шахтного поля по простиранию, м;
H – размер шахтного поля по падению, м;
åm - суммарная мощность пластов, м;
g - средняя плотность угля, т/м3.
hn – мощность наносов, м;
α – угол падения пластов, град.;
m1, m2 , m3 – мощности пластов, м;
h1 и h2 – расстояния между пластами, м;
H – размер шахтного поля по падению, м;
S – размер шахтного поля по простиранию, м.
Рисунок 5.1 – Вертикальный разрез шахтного поля
Балансовые запасы шахтного поля равны геологическим за вычетом забалансовых запасов, которые не удовлетворяют кондициям их промышленного использования при современном уровне техники и экономики.
Zбал= Zгеол - Zзаб (5.2)
Согласно действующим кондициям по мощности и зольности к балансовым необходимо отнести пласты по мощности: угли марок Г, Ж, К, ОС на крутом падении при мощности пластов более 0,45 м, а на пологом падении – более 0,5 м; угли марок А при мощности пластов более 0,6 м – по зольности; угли марок Д, Г при зольности менее 30%, угли марок Т, А – менее 30%, угли марок Ж, ОС, К при зольности менее 40%.
Если в шахтном поле отсутствуют пласты, которые отнесены к забалансовым, то в этом случае необходимо принимать величину балансовых запасов равную геологическим.
Промышленные запасы необходимо определять путем исключения из балансовых запасов проектных потерь, тыс.т.
Zпром = Zбал - å Zп, (5.3)
где åZп – проектные потери угля, т.
Проектные потери угля включают в себя потери в целиках и эксплутационные потери, тыс.т
åZп = Zоц + Zбц + Zэ (5.4)
Потери угля в охранных и барьерных целиках следует рассчитывать согласно правилам охраны сооружений. При отсутствии данных о потерях в целиках их следует ориентировочно принимать равными: на пологих пластах 1% балансовых запасов, а на крутых – 2%.
Zц = Zоц + Zбц = (0,01 ¸ 0,02) Zбал (5.5)
Эксплуатационные потери необходимо рассчитывать по формуле
Zэ = ( Zбал - Zц ) k, (5.6)
где k - коэффициент эксплуатационных потерь (при разработке тонких пластов k = 0,05-0,10; при разработке пластов средней мощности и мощных k = = 0,10-0,15);
Zц- суммарные потери угля в охранных и барьерных целиках, тыс.т.
Вцелом, количество полезного ископаемого, добываемого из месторождения или шахтного поля, необходимо оценивать коэффициентом извлечения, который показывает, какая часть балансовых запасов выдается на поверхность
Zпром
С = ¾¾¾ < 1, (5.7)
Zбал
Величина его зависит от горно-геологических факторов. При ориентировочных расчетах величину коэффициента извлечения следует принимать для пластов: тонких – 0,92-0,90; средней мощности 0,88-0,85; мощных крутых – 0,80-0,75.
Вскрытие шахтного поля
При выборе схемы вскрытия необходимо принимать такие технические решения, которые должны обеспечивать:
высокую концентрацию горных работ с наибольшими реально достигаемыми в данных горно-геологических условиях нагрузками на горизонт, пласт, наклонную выработку и очистной забой;
минимально необходимый объем проводимых и поддерживаемых выработок;
обеспечение своевременной подготовки выбывающей линии очистных забоев;
бесступенчатый и непрерывный транспорт;
строительство шахт в минимальные сроки;
постоянство качества рабочей продукции.
Вопросы вскрытия должны решаться с учетом всех пластов в шахтном поле.
При обосновании рационального способа вскрытия необходимо учитывать количественные значения таких факторов, как размеры шахтного поля по падению и простиранию, угол падения пластов, их количество и расстояние между ними, а также расстояние между поверхностью и верхней границей шахтного поля. Зная пределы возможных значений размеров горизонтов по падению, необходимо определить число горизонтов. Этот дополнительный параметр весьма необходим при решении вопросов о применении одно- или многогоризонтной схемы вскрытия.
Расстояние от верхней границы до поверхности оказывает решающее влияние на выбор способа вскрытия вертикальными или наклонными стволами, а также комбинированного способа.
Угол падения пластов в сочетании с расстоянием между пластами предопределяет тип дополнительной вскрывающей выработки (квершлагов, гезенков).
Для пологих и наклонных пластов в качестве основных рекомендуется применять следующие схемы вскрытия:
вертикальными стволами с капитальными или погоризонтными квершлагами в зависимости от размеров шахтного поля по падению;
наклонными стволами для выдачи угля высокопроизводительными конвейерами и вертикальными стволами для выполнения вспомогательных
операций с капитальным квершлагом, а при большой угленасыщенности месторождения – с этажными квершлагами.
При размерах шахтного поля по простиранию более 8000 м, газоносности пластов более 15 м3/т и мощности шахты свыше 1,8 млн.т необходимо отдавать предпочтение блоковому способу вскрытия с независимым проветриванием каждого блока и транспортом угля по штрекам к центральному стволу.
Для крутонаклонных и крутых пластов – вертикальными стволами с наклонными квершлагами, при этом закладку стволов предусматривать, как правило, в лежачем боку свиты для исключения возможности их подработки и уменьшения потерь угля в охранных целиках под промплощадку.
При вскрытии должно обеспечиваться прямое проветривание. Уклонные работы допускать только при разработке последнего горизонта и длине уклона не более 1200 м.
В районах с гористым рельефом поверхности необходимо предусматривать вскрытие штольнями в сочетании со слепыми вертикальными стволами.
Кроме перечисленных схем вскрытия, необходимо предусматривать любые другие экономически и технически осуществимые схемы вскрытия. Выбранную схему вскрытия необходимо изобразить на листе графической части в масштабе 1:10000 (рис. 5.3).
Глубину ствола определять по формуле, м
HС = LБ * sin a + h3 + hH , (5.12)
где LБ - наклонная длина бремсберговой части шахтного поля, м;
h3 – глубина зумпфа, м. Глубину зумпфа вспомогательного ствола принимать 6-7 м, а главного ствола – 20-40 м;
hH – мощность наносов или расстояние от земной поверхности до верхней границы шахтного поля, м.
Длину квершлага LK определять по формуле, м
åh
Lк= ¾¾¾, (5.13)
sin a
где åh – суммарная мощность междупластья, м.
При малых углах падения (a < 80) с целью сокращения длины квершлага его необходимо проводить с углом наклона b, который, исходя из условий применения конвейерного транспорта, не должен превышать 180. Длина наклонного квершлага, м
Lнк = Lк * sin b , (5.14)
где Lк - длина горизонтального квершлага, м.
В случае применения многогоризонтных схем вскрытия аналогичным образом необходимо определять величину углубки ствола и размеры квершлагов.
5.6 Выбор способа подготовки шахтного поля
Выбор и обоснование способа подготовки шахтного поля необходимо осуществлять с учетом горно-геологических и горно-технических факторов: размера шахтного поля по простиранию, угла падения пласта, числа одновременно отрабатываемых пластов, естественной газоносности и наличия геологических нарушений.
Необходимо принимать следующие способы подготовки шахтного поля:
для пластов с углами падения до 100 – погоризонтный способ подготовки с отработкой лавами, подвигаемыми по падению (восстанию);
для пластов с углами падения от 100 до 180 – панельный способ подготовки с отработкой ярусов лавами, подвигаемыми по простиранию;
для крутых и наклонных пластов – этажный способ подготовки с групповыми штреками, проводимыми с главных этажных квершлагов и промежуточными квершлагами.
При пологом и наклонном падении разработку пластов предусматривать, как правило, в бремсберговых полях;
разработку уклонами принимать только для последнего горизонта.
При разработке пластов на больших глубинах с высокой газоносностью и высокими температурами боковых пород предусматривать восходящее проветривание уклонных полей. Наклонную высоту горизонтов принимать 1000-1200 м, а при погоризонтной подготовке до 1500 м.
Размер панели по простиранию Lп принимать 2000-3000 м. Принятые размеры необходимо корректировать исходя из необходимости деления шахтного поля на целое число панелей, а также с учетом крупных геологических нарушений и технических возможностей проветривания подготовительных выработок.
Расчет количества панелей по простиранию производить по формуле
S
Nп = ¾¾ , (5.15)
Lп
где S – размер шахтного поля по простиранию, м;
LП - размер панели по простиранию, м.
При пологом залегании пластов наклонная высота яруса (этажа),м
Нвэт = nл l + åhц + åhш , (5.16)
где nл – число лав в ярусе или этаже, расположенных друг под другом по линии падения;
l - длина лавы, м;
åhц – суммарная высота целиков по линии падения, оставляемых в этаже или ярусе над откаточными или под вентиляционными штреками, а также между этажами и под этажами, ярусами и подъярусами, м (при бесцеликовых способах охраны выработок åhц = 0);
åhш – суммарная ширина штреков и просеков в этаже или ярусе в плоскости пласта, м.
При разработке крутых пластов вертикальную высоту этажа принимать 110-130 м.
Наклонную высоту этажа определять по формуле, м
Ннэт= 
, (5.17)
где a - угол падения пластов, град.
При наличии нескольких рабочих пластов необходимо обосновывать целесообразность их разработки одновременно или последовательно группами.
При этом следует учитывать их сближенность, марки, качество угля, защитное действие пласта и другие факторы. При групповой разработке сближенных, особенно наклонных и крутых пластов, расстояние между промежуточными квершлагами определять расчетом.
Количество одновременно разрабатываемых пластов определять в зависимости от проектной мощности шахты и нагрузки на очистной забой.
При пологом и наклонном залегании пластов следует принимать, как правило, одновременную отработку 2-3 пластов, при крутом залегании – не более 70-75% рабочих пластов, а при наличии 50% пластов, опасных по внезапным выбросам угля и газа, - 60% рабочих пластов от общей мощности пластов в свите.
Для устойчивой работы шахт, разрабатывающих пласты пологого и наклонного падения, как правило, принимать запасы угля в пределах горизонта из расчета обеспечения работы каждого не менее 15лет, а для шахт, разрабатывающих пласты крутого падения, не менее 10 лет.
Выемка отдельных пластов или групп пластов должна быть увязана в пространстве и времени. Как правило, необходимо применять нисходящий порядок отработки пластов, который должен обеспечивать максимальное использование защитного действия горных работ, проведение очистных и подготовительных выработок вне зоны опорного давления от смежных разрабатываемых пластов. Восходящий и смешанный порядок применять лишь при первоочередной отработке защитных пластов.
При разработке свит пластов и этажной подготовке шахтного поля предусматривать группирование пластов с отработкой выемочных полей прямым ходом с откаткой на передние промежуточные квершлаги, пройденные с этажных полевых и групповых штреков.
При панельном и погоризонтном способах подготовки необходимо принимать прямой порядок отработки бремсберговых полей и обратный порядок отработки уклонных полей (от границ шахтного поля к стволам).
В пределах выемочного поля или панели необходимо принимать, как правило, обратный порядок отработки этажей (ярусов).
Следует широко применять проведение групповых выработок для разработки 2-4 угольных пластов. Группирование сближенных пластов применять при расстоянии между пластами по нормали до 40 м. Групповые выработки располагать в лежачем боку пластов и проводить по пласту с устойчивыми боковыми породами.
Выбранную схему подготовки поля необходимо изобразить на листе графической части в масштабе 1:10000 (рис. 5.4 и рис. 5.5)
Выбор системы разработки
Выбор системы разработки необходимо проводить методом прямого отбора по принципу соответствия ее основным геологическим и горно-техническим условиям залегания пластов в шахтном поле с учетом достигнутых технико-экономических показателей. При этом следует учитывать также и факторы, влияющие на эффективность применения современных средств механизации очистных работ, надежность работы подземного транспорта, величину потерь полезного ископаемого, вопросы охраны труда и окружающей среды, пожарную безопасность [3].
Описать выбранный вариант системы разработки и указать ее основные параметры [4].
В зависимости от горно-геологических условий целесообразно применять для пологих и наклонных пластов мощностью до 3,5 м, а при соответствующей механизации до 4,5 м, при панельной подготовке – длинные столбы по простиранию, при погоризонтной – длинные столбы по восстанию, а на необводненных пластах – по падению; выемку по восстанию пласта мощностью более 1,5 м принимать при наличии соответствующих научных рекомендаций и обоснований.
При разработке тонких и средней мощности пластов следует применять системы разработки без оставления целиков угля и с повторным использованием штреков с охраной их искусственными жесткими полосами из бетонных плит и других материалов. При мощности пласта свыше 2,5 м применять проведение выемочных выработок вприсечку к выработанному пространству.
Для пластов мощностью более 3,5 м предусматривать деление их на наклонные слои с выемкой угля в каждом слое длинными столбами.
Толщину слоев при технологии выемки угля с индивидуальной крепью принимать в пределах 2-2,5 м, а при применении механизированных крепей – до 3,5 м.
Для пластов мощностью более 7 м необходимо применять комбинированную систему разработки в разных вариантах с использованием гибкого перекрытия.
Для условий, в которых применение системы разработки длинными столбами невозможно или экономически не оправдывается, необходимо применять комбинированную или сплошную систему разработки. Сплошную систему разработки, особенно с проведением штреков вслед за лавой, принимать на тонких (до 0,8 м) пластах с углами падения до 150 на глубоких горизонтах, при пучащих вмещающих породах, а также на пластах, опасных по внезапным выбросам угля и газа.
На крутых и крутонаклонных пластах при мощности до 1,5 м принимать отработку этажей длинными столбами по простиранию с откаткой грузов и выводом исходящей струи на передние промежуточные квершлаги.
При мощности пластов от 0,7 до 3,5 м необходимо принимать систему разработки длинными столбами с выемкой по падению с различного рода щитовыми агрегатами.
Выбранный вариант системы разработки изобразить на листе графической части в масштабе 1:5000 (рис. 5.6).
Заключение
Произвести сравнение основных проектных технико-экономических показателей работы лавы с фактическими. Дать обобщенный вывод о целесообразности и эффективности принятых технических, технологических и организационных решений, а также возможности их использования и области применения.
СПИСОК РЕКОМЕНДУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Задачник по подземной разработке угольных месторождений: Учеб. пособие для ВУЗов / К.Ф.Сапицкий, Д.В.Дорохов, М.П.Зборщик, В.Ф.Андрушко. – Донецк: ГГУ, 1999. – 193 с.
2. Нормы технологического проектирования угольных и сланцевых шахт. - М.: Минуглепром, 1986. – 103 с.
3. Правила безопасности в угольных и сланцевых шахтах. – Киев, 1996. - 422 с.
4. Прогрессивные технологические схемы разработки пластов на угольных шахтах / СССР Министерство угольной промышленности, Академия Наук СССР, институт горного дела им.А.А.Скочинского. – М.: ИГД им.А.А.Скочинского, 1979. – 331 с.
5. Машины и оборудование для угольных шахт / Под ред.: В.Н.Хорина. – М.: Недра, 1987. – 424 с.
6. Мухин Е.П. и др. Управление кровлей и крепление очистных забоев с индивидуальной крепью. – Киев: Техника, 1994. – С. 97-105.
7. Комплексная механизация и автоматизация очистных работ / Под ред.:
Б.Ф.Братченко. – М.: Недра, 1977. – 415 с.
8. Килячков А.П. Технология горного производства. – М.: Недра, 1992. – 405 с.
9. Руководство по проектированию вентиляции угольных шахт. – Киев, 1994. – 331 с.
10. Руководство по дегазации угольных шахт. – М.: Недра, 1975. – 189 с.
Приложение 1
Министерство образования и науки Украины
Донбасский горно-металлургический институт
Кафедра разработки пластовых месторождений
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту по дисциплине «Технология горного производства и обогащения полезных ископаемых»
Выполнил : студент группы
СТЗ – 97-1
ИВАНОВ В.И.
Проверил : доц. каф. РПМ
АЛЕКСАНДРОВ И.В.
Алчевск 2000
Приложение 3
Таблица 3.1 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами «Донбасс» и комбайнами К101
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0 , т/сут | |
| У* | СУ* | ||
| Пологие и наклонные пласты ( a до 250) Длина очистного забоя 150 м (L= 150 м), сопротивляемость пласта резанию до 2,5 кН/см (А до 2,5 кН/см) Почвы от средней до прочной | 0,9 | 660 | 550 |
| 1,0 | 760 | 610 | |
| 1,1 | 870 | 690 | |
У* - устойчивые породы кровли `А = 2,5 кН/см = 250 кН/м
СУ* - средней устойчивости.
Примечания:
1. Если длина очистного забоя увеличивается до 180 м , то на каждый метр длины забоя после 150 м норматив нагрузки увеличивается на 2,5 т/сут при устойчивой кровле (L=150-180 м +а= =2,5 при У) и увеличивается на 2,0 т/сут при кровле средней устойчивости (L= 180-150 м +а = 2 при СУ).
2. Если длина очистного забоя уменьшается до 120 м , то норматив нагрузки уменьшается из расчета 2,0 т/сут при устойчивой кровле (L= 150-120 м – а = 2,0 при У) и 1,5 т/сут - при кровле средней устойчивости на каждый метр длины забоя от 150 до 120 м (L=150-120 м – а =1,5 при СУ).
3. При слабых породах почвы в расчет норматива нагрузки надо вводить поправочный коэффициент 0,8 (при слабых почвах К=0,8).
Таблица 3.2 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами КМ103 с комбайнами К103
| Условия, для которых определен норматив | m , м | А0, т/сут | |
| У | СУ | ||
| a до 350 , L= 180 м, А до 3,0 кН/см Почва от средней до прочной | 0,8 | 825 | 675 |
| 0,9 | 975 | 825 | |
| 1,0 | 1125 | 900 | |
| 1,1 | 1290 | 1005 | |
Примечания:
1. L=180-200 м + а = 4 при У и L = 180-200 м + а =3 при СУ.
2. При слабых почвах К = 0,7.
Таблица 3.3 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами КД80 с комбайнами КА80
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, т/сут | |
| У | СУ | ||
| a до 350,L=150 м, А до 3,0 кН/см почва от средней до прочной | 0,9 | 858 | 715 |
| 1,0 | 988 | 793 | |
| 1,1 | 1131 | 897 | |
Примечания :
1. L= 150-180 м +а = 3 при У и L =150-180 м +а = 2,5 при СУ.
2. L= 120-150 м - а = 2,5 при У и L = 150-180 м - а =2,0 при СУ.
3. При слабых почвах К=0,8
Таблица 3.4 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами «Донбасс» с комбайнами МК67
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, т/сут | |
| У | СУ | ||
| a до 250,L=150 м, А до3,0 кН/см, почва от средней до прочной | 0,9 | 600 | 500 |
| 1,0 | 700 | 550 | |
| 1,1 | 820 | 620 | |
Примечания :
1. L=150-180 м + а = 2,0 при У и L =150-180 м + а = 1,5 пи СУ.
2. L=120-150 м – а = 1,5 при У и L = 120-150 м – а = 1,0 при СУ.
3. При слабых почвах К=0,8.
Таблица 3.5 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами 1КМ97Д (КМК97М) с комбайнами 1К101
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, т/сут | |
| У | СУ | ||
| a до 200,L=150 м,А до 2,5 кН/см, почва от средней до прочной | 0,7 | 500 | 450 |
| 0,9 | 710 | 610 | |
| 1,0 | 800 | 650 | |
| 1,1 | 900 | 700 | |
| 1,3 | 1130 | 810 | |
Примечания :
1. L=150-180 м + а = 2,5 при У и L =150-180 м + а = 2,0 при СУ.
2. L= 120-150 м – а = 2,0 при У и L= 120-150 м – а = 1,5 при СУ.
3. При слабых почвах К=0,7.
Таблица 3.6 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами 1КМ97Д (КМК97М) с комбайнами МК67
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, т/сут | |
| У | СУ | ||
| a до 200,L=150 м,А до 3,0 кН/см, почва от средней до прочной | 0,8 | 550 | 450 |
| 0,9 | 650 | 550 | |
| 1,0 | 750 | 600 | |
| 1,1 | 860 | 670 | |
Примечания :
1. L=150-180 м + а = 2,0 при У и L =150-180 м + а = 1,5 при СУ.
2. L= 120-150 м – а = 1,5 при У и L= 120-150 м – а = 1,0 при СУ.
3. При слабых почвах К=0,7.
Таблица 3.7 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами КМ87 (КМ88) с комбайнами К101
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, т/сут | |
| У | СУ | ||
| a до 200,L=170 м,А до 2,5 кН/см, почва от средней до прочной | 1,1 | 920 | 780 |
| 1,2 | 970 | 860 | |
| 1,3 | 1140 | 960 | |
Примечания :
1. L=170-200 м + а = 3,5 при У и L =170-200 м + а = 2,5 при СУ.
2. L= 140-170 м – а = 2,5 при У и L= 140-170 м – а = 1,5 при СУ.
3. При слабых почвах К=0,8.
Таблица 3.8 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами КМ87 (КМ88) с комбайнами ГШ68
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, т/сут | |
| У | СУ | ||
| a до 200,L=170 м,А до 3,5 кН/см, почва от средней до прочной | 1,2 | 1000 | 900 |
| 1,3 | 1100 | 1000 | |
| 1,5 | 1260 | 1100 | |
| 1,7 | 1350 | 1240 | |
| 1,9 | 1500 | 1370 | |
Примечания :
1. L=170-200 м + а = 4,0 при У и L =170-200 м + а = 3,0 при СУ.
2. L= 140-170 м – а = 3,0 при У и L= 140-170 м – а = 2,5 при СУ.
3. При слабых почвах К=0,8.
Таблица 3.9 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами КМ87 с комбайнами 2К52
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А, кН/см | А0, т/сут | |
| У | СУ | |||
| a до 200, L = 170 м, почва от средней до прочной
| 1,1 | До 2,0 | 980 | 860 |
| До 3,0 | 900 | 800 | ||
| 1,3 | До 2,0 | 1080 | 920 | |
| До 3,0 | 1010 | 860 | ||
| 1,5 | До 2,0 | 1240 | 1020 | |
| До 3,0 | 1150 | 980 | ||
| 1,7 | До 2,0 | 1300 | 1120 | |
| До 3,0 | 1200 | 1020 | ||
| 1,9 | До 2,0 | 1420 | 1230 | |
| До 3,0 | 1300 | 1110 | ||
Примечания :
1. L=170-200 м + а = 4,0 при У и L =170-200 м + а = 3,0 при СУ.
2. L= 140-170 м – а = 3,0 при У и L= 140-170 м – а = 2,0 при СУ.
3. При слабых почвах К=0,8.
Таблица 3.10 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами КМ87П с комбайнами 2К52
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А, кН/см | А0, т/сут | |
| У | СУ | |||
| a до 150, L = 150 м, почва от средней до прочной
| 1,1 | До 2,0 | 1050 | 900 |
| До 3,0 | 980 | 850 | ||
| 1,3 | До 2,0 | 1200 | 980 | |
| До 3,0 | 1160 | 930 | ||
| 1,5 | До 2,0 | 1280 | 1080 | |
| До 3,0 | 1200 | 1020 | ||
| 1,7 | До 2,0 | 1350 | 1150 | |
| До 3,0 | 1220 | 1080 | ||
| 1,9 | До 2,0 | 1500 | 1270 | |
| До 3,0 | 1390 | 1150 | ||
Примечания :
1. L=150-180 м + а = 4,0 при У и L =150-180 м + а = 3,0 при СУ.
2. L= 120-150 м – а = 3,0 при У и L= 120-150 м – а = 2,0 при СУ.
3. При слабых почвах К=0,8.
Таблица 3.11 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами КМ87П с комбайнами ГШ68
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, т/сут | |
| У | СУ | ||
| a до 150,L=150 м,А до 3,5 кН/см, почва от средней до прочной | 1,2 | 1050 | 950 |
| 1,3 | 1150 | 1060 | |
| 1,5 | 1320 | 1150 | |
| 1,7 | 1400 | 1270 | |
| 1,9 | 1550 | 1390 | |
Примечания :
1. L=150-180 м + а = 4,0 при У и L =150-180 м + а = 3,0 при СУ.
2. L= 120-150 м – а = 3,0 при У и L= 120-150 м – а = 2,5 при СУ.
3. При слабых почвах К=0,8
Таблица 3.12 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами 1МКМ с комбайнами КШ1КГ
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, т/сут | ||
| У | СУ | НУ | ||
| a до 150,L=100 м,А до 2,0 кН/см, почва от средней до прочной | 1,4 | 970 | 850 | 780 |
| 1,5 | 1090 | 950 | 860 | |
| 1,6 | 1200 | 1000 | 920 | |
| 1,75 | 1250 | 1100 | 1020 | |
Примечания :
1. L=100-130 м + а = 2,5 при У и L =100-130 м + а = 2,0 при СУ; L =100-130 м + а = 1,5 при НУ.
2. L= 60-100 м – а = 2,0 при У и L= 60-100 м – а = 1,5 при СУ; L =60-100 м - а = 1,0 при НУ
3. При слабых почвах К=0,9
Таблица 3.13 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами 1МКМ с комбайнами ГШ68
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, т/сут | ||
| У | СУ | НУ | ||
| a до 150,L=100 м,А до 3,0 кН/см, почва от средней до прочной | 1,4 | 1000 | 880 | 800 |
| 1,5 | 1130 | 1060 | 920 | |
| 1,6 | 1270 | 1100 | 1020 | |
| 1,75 | 1330 | 1210 | 1060 | |
Примечания :
1. L=100-130 м + а = 3,0 при У и L =100-130 м + а = 2,5 при СУ; L =100-130 м + а = 2,0 при НУ.
2. L= 60-100 м – а = 2,0 при У и L= 60-100 м – а = 2,0 при СУ; L =60-100 м - а = 1,5 при НУ.
3. При слабых почвах К=0,9.
Таблица 3.14 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами 2МКЭ (МК75) с комбайнами ГШ68
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, при различных почвах, т/сут | |||||
| от сред- ней до проч- ной | слабая | от сред- ней до проч-ной | слабая | от сред- ней до прочной | слабая | ||
| a до 350 L = 100 м А до 3,0 кН/см | 1,6 | 1270 | 1120 | 1150 | 1020 | 1010 | 900 |
| 1,8 | 1330 | 1200 | 1270 | 1150 | 1090 | 970 | |
| 2,0 | 1550 | 1410 | 1390 | 1260 | 1190 | 1050 | |
| 2,2 | 1760 | 1610 | 1510 | 1380 | 1280 | 1120 | |
Примечания :
1. L=100-130 м + а = 3,0 при У и L =100-130 м + а = 2,5 при СУ; L =100-130 м + а = 2,0 при НУ.
2. L= 60-100 м – а = 2,0 при У и СУ; L =60-100 м - а = 1,5 при НУ.
Таблица 3.15 – Нормативы нагрузки на очистные забои, оборудованные комплексами 2МКЭ (МК75) с комбайнами КШ1КГ
| Условия, для которых определен норматив | m, м | А0, при различных почвах, т/сут | |||||
| от сред- ней до проч- ной | слабая | от сред- ней до проч-ной | слабая | от сред- ней до проч- ной | сла- бая | ||
| a до 350 L = 100 м А до 2,0 кН/см | 1,6 | 1210 | 1100 | 1020 | 900 | 950 | 860 |
| 1,8 | 1290 | 1170 | 1090 | 990 | 1020 | 920 | |
| 2,0 | 1360 | 1240 | 1180 | 1080 | 1090 | 990 | |
| 2,2 | 1400 | 1310 | 1270 | 1160 | 1170 | 1060 | |
Примечания :
1. L=100-120 м + а = 2,5 при У и L =100-120 м + а = 2,0 при СУ; L =100-120 м + а = 1,5 при НУ.
2. L= 60-100 м – а = 2,0 при У и СУ; L =60-100 м - а = 1,5 при НУ.
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
к выполнению курсового проекта по дисциплине «Технология горного производства и обогащение полезных ископаемых» для студентов специальностей 6.090200 и 7.090216 «Горное оборудование», 6.092500 и 7.092501 «Автоматизированное управление технологическими процессами и производствами»
Утверждена
на заседании кафедры РПМ
Протокол № 3 от 23.11.2000г.
Рекомендована
на заседании методического
совета
Протокол № 3 от 15.12.2000г.
Алчевск 2001
УДК 622.3.061.(075-8)
Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Технология горного производства и обогащение полезных ископаемых» (для студентов специальности 6.090200, 7.090216 и 6.092500, 7.092501) / Сост. В.П.Денисенко, В.Н.Белозерцев. – Алчевск: ДГМИ. – 2000. - 52 с.
Дана методика расчета некоторых параметров шахты. Приведены основные положения норм технологического проектирования по вопросам вскрытия, подготовки шахтных полей, систем разработки и выбора оптимальных технологических схем очистных работ и средств их механизации. Приведена методика расчета нагрузки на очистной забой. Даны указания по организации работ в лаве.
Составители В.П.Денисенко, доц.
В.Н.Белозерцев, доц.
Ответственный редактор А.Ф. Горовой, проф.
УДК 622.3.061(075-8)
Методичні вказівки до виконання курсового проекту з дисципліни “Технологія гірничного виробництва та збагачення корисних копалин” (для студентів спеціальності 6.0900, 7.090216 та 6.0925400, 7.092501) / Укл. В.П.Денисенко, ВА.М.Білозерцев. – Алчевськ: ДГМІ – 2000. - 52 с.
Надана метода розрахунку деяких параметрів шахти. Приведені основні положення норм технологічного проектування з питаннь розкриття, підготовки шахтного поля, систем розробки вибору оптимальних технологічних схем видобувних робіт та засобів їх механізації. Приведена метода розрахунку навантаження на видобувний забій. Надані вказівки по організації робіт у лаві.
Укладачи В.П.Денисенко, доц.
В.М.Білозерцев, доц.
Відповідальний редактор А.Ф. Горовой, проф.
ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
Курсовой проект выполняют на базе теоретических и практических знаний, полученных при изучении дисциплины «Технология горного производства и обогащение полезных ископаемых».
Основная цель курсового проекта – закрепить и углубить полученные знания, научиться технически правильно, с учетом горно-геологических условий решать конкретные инженерные задачи, получить навыки самостоятельной работы с технической и справочной литературой.
При выполнении проекта студент должен продемонстрировать умение владеть накопленной информацией по изученной дисциплине, пользоваться специальной технической и справочной литературой, действующими стандартами и патентными материалами, комплексно оценивать взаимодействие горной среды и производственных процессов, творчески решать поставленные инженерные задачи.
Технические решения необходимо принимать на основании использования новейших достижений горной науки и техники, передового производственного опыта и вопросов техники безопасности.
В курсовом проекте должны быть отражены современные направления в области проектирования горных предприятий.
ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТ
Исходные данные, необходимые для выполнения курсового проекта, студенту выдает руководитель курсового проекта.
При выдаче задания руководитель, по желанию студента, выдает задание на проектирование в соответствии с горно-геологическими условиями шахты, на которой он проходил практику, либо в соответствии с условиями других шахт.
В любом случае выдается задание для реальных условий конкретной шахты со следующими исходными данными:
1. Количество пластов ______________________________________
2. Угол падения, град._______________________________________
3. Мощность пластов, м______________________________________
4. Расстояние между пластами, м______________________________
5. Мощность наносов, м_____________________________________
6. Плотность угля, т/м3 ______________________________________
7. Марка угля______________________________________________
8. Коэффициент водообильности______________________________
9. Размеры шахтного поля, м
по простиранию_______________________________________________
по падению___________________________________________________
10. Метанообильность лавы, м3/мин____________________________
При Ар =________ , т/сут
11. Сопротивляемость угля резанию, кН/м______________________
12. Непосредственная кровля: наименование пород_______________;
мощность, м ________________; коэффициент крепости _____________
13. Основная кровля: наименование пород ________________________;
мощность, м________________; коэффициент крепости______________
14. Непосредственная почва: наименование пород__________________;
устойчивость________________; гипсометрия______________________
ОГАНИЗАЦИОННЫЕ УКАЗАНИЯ
Дата: 2019-05-28, просмотров: 160.
