Особенности тепловой схемы одноконтурной АЭС связаны с радиоактивностью паров. В любой схеме таких АЭС обязательно: во-первых, включение в тепловую схему испарителя для получения нерадиактивного пара, подаваемого на уплотнения турбины; во-вторых, использование промежуточного водяного контура между греющим паром и водой теплосети. Выполнение этих решений обязательно. Оба этих условий были реализованы в рассчитываемой тепловой схеме.
Производится расчет паротурбинной установки, в которой образование пара происходит в корпусе реактора блока АЭС с РБМК-1000. В барабан-сепараторе происходит разделение острого пара и воды. Острый пар подается на ЦВД турбины и двухступенчатый пароперегреватель (ПП2).
Турбина К-500-65/3000 состоит из одного двухпоточного ЦВД и четырех двухпоточных ЦНД. Отборы из ЦВД и ЦНД идут на регенеративные подогреватели, а также на подогреватели сетевой воды, деаэратор и испаритель. Для уменьшения поступления продуктов коррозии в реакторную воду, ПВД не устанавливаются. Охладители дренажей установлены после каждого ПНД (в данной схеме пять ПНД). Используем каскадного слива дренажей ПНД, которые сливаются в конденсатор. Конденсатный насос установлен по двухподъемной схеме: КН1 – после конденсатора, а КН2 – перед ПНД1.
Подогрев основного конденсата, проходящего последовательно через все ПНД, происходит в следующей последовательности: ПНД1 – 7 отбор, ПНД2 – 6 отбор, ПНДЗ – 5 отбор, ПНД4 – 4 отбор, ПНД5 – 3 отбор. Также происходит подогрев сетевой воды: Б1 – 5 отбор, Б2 – 4 отбор, БЗ – 3 отбор, Б4 – 2 отбор. За счет 2 отбора происходит деаэрация, а также парообразование нерадиактивного пара в испарителе.
Между ЦВД и ЦНД установлен сепаратор и двухступенчатый пароперегреватель. Дренаж после сепаратора сбрасывается в ПНДЗ, после ПП1 и ПП2 в деаэратор.
От естественных примесей воды реактор одноконтурной АЭС надежно защищает 100 % - ная конденсатоочистка. БОУ установлен перед КН2, после КН1 установлены основной эжектор и эжектор уплотнений.
Расчетная схема ПТУ и h , s – диаграмма процесса в турбине.
Расчетная схема составлена на основе принципиальной схемы, разработанной заводом-изготовителем (ХТГЗ). Исходные данные по параметрам отборов турбины К-500-65/3000 были взяты из [1] и сведены в табл 0.4.-1. Некоторые числовые данные были взяты из [4], проекта турбоустановки К-750-65/3000 (близкой по своим характеристикам к рассчитываемой). В табл. 0.4.-1 представлены данные о параметрах пара в отборах турбины. По таблице построена h, s – диаграмма процесса расширения пара в турбине (рис.2). В табл. 0.4.-2 представлены основные исходные данные.
Таблица 0.4.-1: Параметры пара в отборах турбины К-500-65/3000.
| Отбор i | Давление pi , МПа | Ст. сухости X | Энтальпия hi , кДж/кг | Температура Т i ,°С |
| 0 | 6.59 | 0.995 | 2770 | 281.8 |
| 1 | 2.055 | 0.900 | 2608 | 213.8 |
| 2 | 1.155 | 0.880 | 2544 | 186.3 |
| 3 | 0.632 | 0-.860 | 2468 | 160.9 |
| 4 | 0.348 | 0.849 | 2390 | 138.7 |
| 5 | 0.142 | - | 2852 | 189.3 |
| 6 | 0.066 | - | 2724 | 122 |
| 7 | 0.026 | 0.990 | 2596 | 65.9 |
Давление в конденсаторе: рк=0.004 МПа (hк=2416 кДж/кг).
Таблица 0.4.-2: Основные исходные данные.
| Характеристика | Численное значение | Размерность |
 - расход пара на турбоустановку
| 793.1 | кг/с |
 - давление пара перед турбоустановкой
| 6.59 | МПа |
 - степень сухости пара перед турбоустановкой
| 0.995 | - |
 - температура промперегрева
| 265.4 | оС |
 - давление в деаэраторе
| 0.69 | МПа |
 - давление в конденсаторе
| 0.04 | МПа |
 - тепловая мощность, отдаваемая в теплосеть
| 22.2 | МВт |
Рис. 1 : Тепловая схема ПТУ К-500-65/3000.
 |
Рис. 2 : Процесс расширения пара в турбине.
Таблица параметров и расходов рабочего тела.
При заполнении таблицы используем материал изложенный в [2]. Значения параметров рабочего тела, необходимые для расчета уравнений теплового баланса элементов схемы и заданные расходы, так же как и основные результаты расчета, удобно сводить в таблицу. Данные в строках 1, 2, 3 – номера отборов, давления и энтальпии в них вносятся из табл. 0.4.-1. Давления в подогревателях (строка 4) рассчитываются по давлению в отборах с учетом гидравлических потерь по формуле:
- необходимое давление в точке турбины, из которой отбирается пар на подогреватель r :
- относительная величина потери давления в паропроводе от турбины до подогревателя:
r – номер подогревателя по ходу воды, включая деаэратор.
В стоку 5 внесены температуры насыщения при этих давлениях. Строка 6 заполняется при наличии у подогревателя охладителя дренажа (указывается выбранный недогрев в нем). Температура дренажа (строка 7) при отсутствии охладителя дренажа равна температуре насыщения в подогревателе (строка 5), в противном случае температура дренажа рассчитывается по формуле:
- температура среды на выходе из предыдущего подогревателя (строка 11);
- значение min температурного напора в охладителе дренажа (строка 6).
Энтальпии дренажей подогревателей (строка 8) определяются по [4] на линии насыщения при давлении в соответствующем подогревателе. Давление воды за подогревателями (строка 9) находят по напору питательного и конденсатного насосов с учетом гидравлических потерь по водяной стороне подогревателя. Температура обогреваемой среды после подогревателя (строка 11) определяется по формуле:
- температура насыщения в подогревателе (строка 5);
- принятое значение минимального температурного напора (строка 10).
Энтальпия нагреваемой воды (строка 12) определяется по соответствующим давлениям и температурам (строки 9 и 11). В строку 6 и 10 вносятся выбранные значения 
с учетом используемых в схеме подогревателей. В строку 13 вносятся рассчитанные значения расходов пара через элементы схемы.
Таблица 0.4.-3: Параметры рабочего тела в элементах расчетной схемы.
| № стр. |
Параметры среды
Пр* - протечки острого пара через уплотнения штоков клапанов.
Пр** - протечки пара через уплотнения ЦВД.
Дата: 2019-04-22, просмотров: 244.
