РАСЧЁТ МАССЫ ВЫДЕЛИВШЕГОСЯ ВЕЩЕСТВА

Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

1. Расчет массы выделившегося вещества – паров растворителя РМЛ-315 (наиболее опасного компонента в составе растворителей грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120) и/или газа метана СН₄ (99,2% (объем.) в составе природного газа - газового топлива) проведу с учетом соответствующих положений [2, 3, 5, 6, 7, 8, 10, 12, 13, 14, 20].

2. Физико-химические и пожароопасные свойства этих веществ и материалов взяты из [18] и приведены в таблице 4.

Значение молярной массы (М, в кг/кмоль) складывается как сумма молярных масс атомов входящих элементов:

- метана СН₄ равна 16,04 или (12×1+1,01×4=16,04);

- растворителя РМЛ-315 (C_5,962H_9,779O_0,845) равна 94,94 кг/кмоль или (12×5,962+1,01×9,779+16×0,845=94,94).

Плотность ( , в кг/м³) растворителя РМЛ-315 (C_5,962H_9,779O_0,845) равна 850 кг/м³.

Расчетная температура (t_p, в °C) согласно полученному заданию и [13, 14] принята равной:

- 31 °C (t_п) внутри окрасочно-сушильного цеха;

- 80 °C (t_к) внутри сушильных камер.

3. Плотность газов и паров ( , в кг/м³) определяется по формуле А.2 [12], приведённой ниже:

где М – молярная масса - масса одного моля вещества, в кг/кмоль;

Vо – молярный объём, т.е. объём одного киломоля вещества при нормальных условиях, он равен 22,403 м³/кмоль;

– коэффициент температурного расширения вещества, он равен 0,00367 1/ºС;

t_p - расчётная температура, в ºС.

Подставив соответствующие значения показателей для метана СН₄ и для растворителя РМЛ-315 в формулу (1), проведя необходимые вычисления, найду фактические значения плотности газов метана и паров растворителя РМЛ-315 внутри окрасочно-сушильного цеха с расчётной температурой 31 ºС:

- для метана

- для растворителя

Подставив соответствующие значения показателей для растворителя РМЛ-315 в формулу (1) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение плотности паров растворителя РМЛ-315 внутри сушильных камер с расчётной температурой 80 ºС:

4. Используя [12, 18, 20] и формулу уравнения Антуана, можно найти фактическое значение парциального давление (Р_н) насыщенных паров с расчётной температурой (t) по следующей формуле:

где: А, В и С_а- константы уравнения Антуана;

t – расчётная температура, в °C.

Подставив указанные в таблице 4 фактические значения констант уравнения Антуана для растворителя РМЛ-315 в формулу (2) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение парциального давление насыщенных паров (в кПа) растворителя РМЛ-315:

- внутри окрасочно-сушильного цеха с расчётной температурой 31 ºС:

или =3,875 кПа;

- внутри сушильных камер с расчётной температурой 80 ºС:

или =34,80 кПа.

5. Интенсивность испарения (W, в кг/м²×с) определяется по справочным и экспериментальным данным. При отсутствии этих данных для ненагретых выше расчетной температуры (окружающей среды) легковоспламеняющихся жидкостей, как это имеет место в данном варианте курсовой работы, допускается рассчитывать W по формуле А.13 [12], указанной ниже:

(3),

где h - коэффициент, принимаемый по таблице А.2 [12] в зависимости от скорости (в м/с) и температуры (в º С) воздушного потока над поверхностью испарения, в данном варианте задания он определяется интерполяционным методом и составляет 5,4;

Р_н — давление насыщенного пара при расчетной температуре (t_р, в º С) жидкости, в кПа.

Подставив соответствующие значения, указанные в таблице А.2 [12] и в таблице 4, для растворителя РМЛ-315 в формулу (3) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение интенсивности испарения растворителя РМЛ-315 внутри окрасочно-сушильного цеха с расчётной температурой 31 ºС:

W=10^-6× ×3,875=20,39×10^-5 кг/(м²×с).

6. Стехиометрическая концентрация (С_ст., в % объём.) горючих газов или паров легковоспламеняющихся (горючих) жидкостей вычисляется по формуле А.3 [12], указанной ниже:

(4),

где - стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания;

n_c, n_н, n_x, n_o - число атомов С, Н, О и галоидов в молекуле горючего.

Подставив указанную в таблице 4 суммарную формулу растворителя РМЛ-315 и химическую формулу метана в формулу (4) и проведя необходимые вычисления, найду фактические значения стехиометрического коэффициента кислорода (в % объём.) в реакции сгорания, а также стехиометрической концентрации (в % объём.) газа метана и паров растворителя РМЛ-315 внутри окрасочно-сушильного цеха:

- для метана

=2;

=9,36

- для растворителя

=7,98;

=2,52.

7. Следующим этапом в данной курсовой работе является определение свободного объёма внутри окрасочно-сушильного цеха. Для этого воспользуюсь исходными данными из полученного задания.

Окрасочно-сушильной цех с плоским покрытием между осями «1-4» и «В-Э» с размерами 264×36×12 м (длина×ширина×высота, в м) на отметке ±0,000 м имеет площадь F_ц=264×36=9504 м²и строительный объём V^ц_стр.=264×36×12=114048 м³.

Встроенные помещения на отметке ±0,000 м имеют соответственно:

- площадь F_ввк=3×40=120 м² и строительный объём V^ввк_стр.=3×40×6=720 м³ - вытяжная вентиляционная камера с плоским покрытием между осями «1-2» и «В-Ж» размерами 3×40×6 м (длина×ширина×высота, в м);

- площадь F_су=3×24=72 м² и строительный объём V^су_стр.=3×24×3=216 м³ – санитарный узел с плоским покрытием между осями «1-2» и «Н-Р» размерами 3×24×3 м (длина×ширина×высота, в м);

- площадь F_бп=3×50=150 м² и строительный объём V^бп_стр.=3×50×3=450 м³ - бытовые помещения с плоским покрытием между осями «1-2» и «Т-Ш» размерами 3×50×3 м (длина×ширина×высота, в м);

- площадь F_пвк=3×22=66 м² и строительный объём V^пвк_стр.=3×22×6=396 м³ – приточная вентиляционная камера с плоским покрытием между осями «1-2» и «Ш-Э» размерами 3×22×6 м (длина×ширина×высота, в м);

- площадь F_кл=12×264=3168 м² – конвейерная линия автомобилей между осями «2-3» и «В-Э» размерами 12×264 м (длина×ширина, в м);

- строительный объём V^бкг_стр.=0,08+0,785×0,04²×180=0,306 м³ – красконагнетательный бак (для грунтовки) емкостью V_бкг=0,08 м³ с подводящим трубопроводом (d_гп) диаметром 0,04 м и длиной 180 м между осями «1-3» и «Ж-О»;

- строительный объём V^бкэ_стр.=0,09+0,785×0,04²×162=0,294 м³ –- красконагнетательный бак (для эмали) емкостью V_бкэ=0,09 м³ с подводящим трубопроводом (d_кп) диаметром 0,04 и длиной 162 м между осями «1-3» и «Ж-О»;

- площадь F_уг=12×20=240 м² и строительный объём V^уг_стр.=12×20×4=960 м³ – окрасочный участок для нанесения грунтовки между осями «2-3» и «Е-3» размерами 12×20×4 (длина×ширина×высота, в м);

- площадь F_сг=12×24=288 м² и строительный объём V^сг_стр.=12×24×4=1152 м³ – сушильная камера для грунтовки с теплогенераторами между осями «2-3» и «О-С» размерами 12×24×4 (длина×ширина×высота, в м);

- площадь F_уэ=12×24=288 м² и строительный объём V^уэ_стр.=12×24×4=1152 м³ – окрасочный участок для нанесения эмали между осями «2-3» и «О-С» раззмерами12×24×4 м (длина×ширина×высота, в м);

- площадь F_сэ=10×40=400 м² и строительный объём V^сэ_стр.=10×40×4=1600 м³ – сушильная камера для эмали с теплогенераторами между осями «2-3» и «У-Ш» размерами 10×40×4 (длина×ширина×высота, в м).

Площадь F_кб=5×24=120 м² и строительный объём V^кб_стр.= 5×24×2=240 м³ - коагуляционный бассейн между осями «3-4» и «Ж-О» размерами 5×24×2 м (длина×ширина, в м) на отметке -2,000 м.

Строительный объём V^гт_стр.=0,785×0,2²×50+0,785×0,2²×250= 1,57+7,85=9,42 м³ подводящих газопроводов диаметром (d_гп) 0,2 м и длиной соответственно 50 м и 250 м между осями «3-4» и «Л-Ч» на отметке ±0,000 м от газораспределительного понижающего шкафа.

Внутренний строительный (геометрический) объём (в м³) окрасочно-сушильного цеха, за вычетом строительного (геометрического) объёма всех встроенных помещений, и с учётом строительного (геометрического) объёма коагуляционного бассейна будет равен соответственно:

V₁=114048-(720+216+450+396+0,306+0,294+960+1152+1152+1600+9,42)+ 240=114048–(6656,02)+240=107631,98 м³.

Согласно пункту А.1.4 [12] свободный объем окрасочно-сушильного цеха определяется как разность между объемом окрасочно-сушильного цеха и объемом, занимаемым технологическим оборудованием. Если свободный объем окрасочно-сушильного цеха определить невозможно, то согласно пункту А.1.4 [12] допускается принимать его условно, равным 80 % геометрического внутреннего объема окрасочно-сушильного цеха. Итак, свободный внутренний объём (V_св., в м³) окрасочно-сушильного цеха будет определён по следующей формуле:

V_св.=0,8×V₁ ………………………………(5),

где V₁,- внутренний геометрический объём окрасочно-сушильного цеха, в м³.

Подставив соответствующее значение в формулу (5) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение свободного внутреннего объёма окрасочно-сушильного цеха:

V_св.=0,8×107631,98=86105,58 м³.

8. Следующим этапом в данной курсовой работе является определение:

а) толщины (δ) слоя лакокрасочных материалов. Для этого воспользуюсь исходными данными из полученного варианта задания и из таблицы 4:

- грунта Э-ВА-0112, δ_г=16 мкм;

- эмали МЛ-1120, δ_э=20 мкм.

б) расхода (G) лакокрасочных материалов. Для этого воспользуюсь исходными данными из полученного варианта задания и из таблицы 4:

- грунта Э-ВА-0112, G_г=3,54 г/(м²×мкм);

- эмали МЛ-1120, G_э=4,53 г/(м²×мкм).

в) содержание (φ_р) наиболее опасного компонента в составе растворителей. Для этого воспользуюсь исходными данными из полученного варианта задания и из таблицы 4:

- грунта Э-ВА-0112, φ_рг=77 % (масс.);

- эмали МЛ-1120, φ_рэ=88 % (масс.).

г) расхода (G_р) растворителя РМЛ-315 на единицу площади окрашиваемых поверхностей деталей. Использую для этих целей исходные данные из полученного варианта задания и из таблицы 4 и найду по нижеследующей формуле:

G_р=G×φ_р …………………..……………..(6),

где G – расход лакокрасочных материалов, в г/(м²×мкм);

φ_р – содержание наиболее опасного компонента в составе растворителей, в % (масс.).

Подставив соответствующее значение в формулу (6) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение расхода растворителя РМЛ-315 на единицу площади окрашиваемых поверхностей деталей:

- растворитель РМЛ-315 (в грунте Э-ВА-0112), G_рг=3,54×0,77=2,73 г/(м²×мкм);

- растворитель РМЛ-315 (в эмали МЛ-1120), G_рэ=4,53×0,88=3,99 г/(м²×мкм).

д) производительности конвейера (n_р, в г/с) по массе растворителя РМЛ-315, содержащегося в нанесенных лакокрасочных материалах. Использую для этих целей исходные данные из полученного задания и из таблицы 4 и нижеследующую формулу:

n_р=G_р×δ×n……………….………..………(7),

где G_р - расход растворителя РМЛ-315 на единицу площади окрашиваемых поверхностей деталей, в г/(м²×мкм);

δ - толщина слоя лакокрасочных материалов, в мкм;

n - производительность конвейера по площади нанесения лакокрасочных материалов, она согласно варианту полученного задания и таблице 4 равна 0,0294 м²/с.

Подставив соответствующее значение в формулу (7) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение производительности конвейера (n_р, в г/с) по массе растворителя РМЛ-315:

- при нанесении грунта Э-ВА-0112

n_рг=2,73×16×0,0294=1,28 г/с;

- при нанесении эмали МЛ-1120

n_рэ=3,99×20×0,0294=2,66 г/с.

9. Обоснование расчётных вариантов аварии.

Согласно пунктам А.1÷А.2 [12] в качестве расчётного варианта выбираю наиболее неблагоприятный вариант аварии, при котором в образовании горючих газовоздушных и паровоздушных смесей участвует наибольшее количество газов и паров, наиболее опасных в отношении последствий сгорания этих смесей. При этом количество поступивших в окрасочно-сушильный цех веществ, способных образовать горючие газовоздушные и паровоздушные смеси, определяю, исходя из следующих предпосылок:

а) происходит расчётная авария одного из аппаратов (с наибольшим количеством вещества);

б) всё содержимое аппарата (с наибольшим количеством вещества) поступает в окрасочно-сушильный цех;

в) происходит одновременно утечка вещества и из трубопроводов, питающих аппарат (с наибольшим количеством вещества) по прямому и обратному потокам в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов. Расчётное время отключения этих трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и является минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчётной аварии. Расчётное время отключения трубопроводов принимается равным:

- времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов;

- 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов;

- 300 с при ручном отключении;

г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на пол определяется (при отсутствии справочных данных), исходя из расчёта, что 1 литр смесей и растворов, содержащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м², а остальных жидкостей — на 1 м² пола помещения;

д) происходит также испарение жидкости из ёмкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей;

е) длительность испарения жидкости принимается равной времени её полного испарения, но не более 3600 с.

Исходя из вышеизложенного и учитывая фактические значения из полученного варианта задания и из таблицы 4, принимаю нижеследующее:

- наибольший объём грунта Э-ВА-0112 (V_г.=0,08+0,785×0,04²×180=0,306 м³) в красконагнетательном баке емкостью V_бк=0,08 м³ с подводящим трубопроводом (d_гп) диаметром 0,04 м и длиной 180 м с наиболее опасным компонентом в составе растворителей - растворителем РМЛ-315 (77 % или V_рк=0,236 м³);

- наибольший объём эмали МЛ-1120 (V_э.=0,09+0,785×0,04²×162=0,294 м³) в красконагнетательном баке емкостью V_бк=0,09 м³ с подводящим трубопроводом (d_кп) диаметром 0,04 и длиной 162 м с наиболее опасным компонентом в составе растворителей - растворителем РМЛ-315 (88 % или V_рэ=0,259 м³).

9.1. Расчётный вариант аварии - разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере.

9.1.1. Масса (m_сн4, в кг) природного газа (в данном случае буду вести расчет по природному газу-метану, 99,2% которого содержится в газовом топливе), поступающего из трубопроводов диаметром (d_гп) 0,2 м и длиной соответственно 50 м и 250 м от газораспределительного понижающего шкафа с расходом газового топлива (G_гт) 0,19274 кг/сек при давлении (Р_гт,) 191,4 кПа к теплогенераторам сушильных камер, определяется согласно пунктам А.1.2 «в» и А.2.4 [12] по формуле, указанной

m_сн4=(V_а+V_т)× (8),

где V_а - объём газа, вышедшего из аппарата в окрасочно-сушильный цех, в м³, в данном случае объём аппарата равен 0 (транспортировка газового топлива осуществляется по трубопроводам);

V_т - объём газа, вышедшего из трубопроводов в окрасочно-сушильный цех, в м³;

r_сн4 – плотность газа при температуре в окрасочно-сушильном цехе, в кг/м³, в данном случае равна 0,643 кг/м³.

Для определения объёма газа (V_т, в м³), вышедшего из трубопроводов в окрасочно-сушильный цех, воспользуюсь формулой А.8 [12], указанной ниже

V_т=(V_1т+V_2т) (9),

где V_1т – объём газа, вышедшего из трубопроводов до его отключения, в м³;

V_2т - объём газа, вышедшего из трубопроводов после его отключения, в м³.

Для определения объёма газа (V_1т), вышедшего из трубопроводов до его отключения, воспользуюсь формулой А.9 [12], указанной ниже

V_1т=q×Т (10),

где q – расход газа, в м³/с;

Т – время, определяемое по пункту А.1.2 [12], в с.

Для определения объёма газа (V_2т), вышедшего из трубопроводов после его отключения, воспользуюсь формулой А.10 [12], указанной ниже

(11),

где P₂ - максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, в кПа;

r_{1, 2,…,}_n - внутренний радиус трубопроводов, в м;

L_{1, 2,…,}_n - длина трубопроводов, в м.

Видоизменю формулу (11), выразив при этом площадь сечения трубопровода через диаметр, получу нижеследующую формулу

V₂_т=0,01×Р₂×0,785×(d₁²×L₁+ d₂²×L₂+…+d_n²×L_n) …………(12),

где P₂ - максимальное давление в трубопроводе, в данном случае равно 191,4 кПа;

d_{1, 2,…,}_n - внутренний диаметр трубопроводов, в данном случае равен 0,2 м;

L_{1, 2,…,}_n - длина трубопроводов, в данном случае равны соответственно 50 м и 250 м.

Подставив соответствующие значения в формулу (12) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение объёма газа, вышедшего из трубопроводов после его отключения

V_2т=0,01×Р₂×0,785×(d₁²×L₁+d₂²×L₂+…+d_n²×L_n)=0,01×191,4×0,785×(0,2²×50+0,2²×250)=0,01×191,4×0,785×12=18,03 м³.

Подставив соответствующие значения в формулу (10), предварительно переведя расход газа 0,19274 кг/сек в 0,124 м³/с, и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение объёма газа, вышедшего из трубопроводов до его отключения

V_1т=q×Т=0,124×300=37,2 м³.

Подставив соответствующие значения в формулу (9) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение объёма газа в аппарате

V_т=(V_1т+V_2т)=37,2+18,03=55,23 м³.

Подставив соответствующие значения в формулу (8) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы природного газа (в данном случае метана, 99,2% которого содержится в газовом топливе), поступившего из трубопроводов в окрасочно-сушильный цех

m_сн4=(V_а+V_т)× =(0+55,23)×0,643=55,23×0,643=35,51 кг.

9.1.2. Масса паров растворителя РМЛ-315, поступивших в окрасочно-сушильный цех при наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитого грунта Э-ВА-0112 и/или эмали МЛ-1120, поверхность со свеженанесёнными грунтом Э-ВА-0112 и/или эмалью МЛ-1120, остатки грунта Э-ВА-0112 и/или эмали МЛ-1120 на поверхности воды в коагуляционном бассейне), определяется согласно пункту А.2.5 [12] и формуле, указанной ниже

m=m_р.+m_ёмк.+m_св.окр, (13),

где m_р - масса паров растворителя РМЛ-315, испарившихся с поверхности разлива грунта Э-ВА-0112 и/или эмали МЛ-1120, в кг;

m_ёмк - масса паров растворителя РМЛ-315, испарившихся с остатков грунта Э-ВА-0112 и/или эмали МЛ-1120 на поверхности воды в коагуляционном бассейне, в кг;

m_св.окр - масса паров растворителя РМЛ-315, испарившихся с поверхностей со свеженанесёнными грунтом Э-ВА-0112 и/или эмалью МЛ-1120, в кг.

При этом каждое из слагаемых в формуле (13) определяется согласно пункту А.2.5 [12] и формуле, указанной ниже

m=W×F_и×Т …………………………………….(14),

где W – интенсивность испарения растворителя РМЛ-315, в кг/(м²×с);

F_и – площадь испарения растворителя РМЛ-315, определяемая в соответствии с пунктом А.1.2 [12], в зависимости от массы (m_п) растворителя РМЛ-315, вышедшей в окрасочно-сушильный цех, в м².

Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (13) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работ.

Массу (m_св.окр) растворителя РМЛ-315, испаряющегося с окрашенных изделий при работающем конвейере за время аварийной ситуации Т_а=3600 с согласно пункту А.1.2«е» [12] с учетом коэффициента избытка лакокрасочных материалов К_и=2, найду по следующей формуле

m_св.окр=К_и×n_р×Т_а …………………………….(15),

где К_и - коэффициент избытка лакокрасочных материалов, в данном случае равен 2;

n_р - производительность конвейера (n_р, в г/с) по массе растворителя РМЛ-315 в составе грунта Э-ВА-0112 и в составе эмали МЛ-1120;

Т_а - время аварийной ситуации, согласно пункту А.1.2«е» [12] оно не превышает 3600 с.

Производительность конвейера (n_р, в г/с) по массе растворителя РМЛ-315 в составе грунта Э-ВА-0112 и в составе эмали МЛ-1120 найду по следующей формуле

n_р=n_рг+n_рэ,……………………………………(16),

где n_рг - производительность конвейера (в г/с) по массе растворителя РМЛ-315 в составе грунта Э-ВА-0112, в данном случае она равна 1,28 г/с согласно ранее выполненных в пункте 3«д» расчётов;

n_рэ - производительность конвейера (в г/с) по массе растворителя РМЛ-315 в составе эмали МЛ-1120, в данном случае она равна 2,66 г/с согласно ранее выполненных в пункте 3«д» расчётов.

Подставив соответствующие значения в формулу (16) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение производительности конвейера по массе растворителя РМЛ-315 в составе грунта Э-ВА-0112 и в составе эмали МЛ-1120

n_р=1,28+2,66=4,41 г/с.

Подставив соответствующие значения в формулу (15) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы (m_св.окр, в кг) растворителя РМЛ-315, испаряющегося с окрашенных изделий при работающем конвейере

m_св.окр=2×4,41×3600=31752 г или 31,752 кг.

Для определения массы растворителя РМЛ-315 (m_ёмк, в кг), испаряющегося из остатков грунта Э-ВА-0112 и/или эмали МЛ-1120 на свободной поверхности коагуляционного бассейна (F_кб=120 м²) за время аварийной ситуации (Т_а=3600 с) при интенсивности испарения (W=20,26×10^-5 кг/(м²×с), подставлю соответствующие значения в формулу (14) и, проведя необходимые вычисления, получу фактическое значение массы растворителя РМЛ-315. Расчёт выполняю по наибольшей его массовой доли (φ_рэ=88 %) в составе эмали МЛ-1120

m_ёмк=20,39×10^-5×120×3600=88,085 кг.

Массу паров растворителя РМЛ-315 (m_п,р, в кг), поступивших в свободный объём окрасочно-сушильного цеха при данном расчётном варианте аварии найду по следующей формуле

m_п,р=m_св.окр+m_ёмк ………………………………(17),

где m_св.окр - масса растворителя РМЛ-315, испаряющегося в составе грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 с окрашенных изделий при работающем конвейере, в кг;

m_ёмк - масса растворителя РМЛ-315, испаряющегося из остатков грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 на свободной поверхности коагуляционного бассейна, в кг.

Подставив соответствующие значения в формулу (17) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы паров растворителя РМЛ-315, поступивших в свободный объём окрасочно-сушильного цеха при данном расчётном варианте аварии

m_п,р=31,752+88,085=119,837 кг.

9.2. Расчётный вариант аварии - разгерметизация красконагнетательного бака при работающем конвейере.

9.2.1. Масса растворителя РМЛ-315 (m_п, в кг), вышедшего в окрасочно-сушильный цех, определяется в соответствии с пунктом А.1.2 [12]. В данном случае принимается наибольший объём (88% или V_рэ=0,259 м³) растворителя РМЛ-315, вышедшего в окрасочно-сушильный цех и находящегося в наибольшем объёме эмали МЛ-1120 в красконагнетательном баке емкостью V_бк=0,09 м³ с подводящим трубопроводом (d_кп) диаметром 0,04 и длиной 162 м.

Массу растворителя РМЛ-315 (m_рэ, в кг), вышедшего в окрасочно-сушильный цех, определю по следующей формуле

m_рэ,=К_и×n_рэ×τ_а+V_рэ×r _ж,……………………………(18),

где К_и - коэффициент избытка лакокрасочных материалов, в данном случае равен 2;

n_рэ - производительность конвейера (n_р, в г/с) по массе растворителя РМЛ-315 в составе эмали МЛ-1120, в данном случае она равна 2,66 г/с согласно ранее выполненных в пункте 3«д» расчётов (или 9,576 кг/ч);

τ_а – расчётное время отключения трубопроводов, принимаемое по пункту А.1.2«в» [12]. В данном случае принимается равным 300 с при ручном отключении (или 0,083 ч);

V_рэ - наибольший объём растворителя РМЛ-315 в составе эмали МЛ-1120, вышедшего в окрасочно-сушильный цех, в м³;

r_ж - плотность растворителя РМЛ-315 в составе эмали МЛ-1120, вышедшего в окрасочно-сушильный цех, в данном случае она равна 850 кг/м³ согласно полученному варианту задания и таблице 4.

Подставив соответствующие значения в формулу (18) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы растворителя РМЛ-315 в составе эмали МЛ-1120, вышедшего в окрасочно-сушильный цех

m_рэ,=2×9,576×0,083+0,259×850=1,596+220,15=221,746 кг.

Согласно пункту А.1.2«г» [12] один литр смесей и растворов, содержащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м², а остальных жидкостей - разливается на площади 1 м² пола помещения. В этой связи необходимо найти фактическое значение объёма (V_пэ, в м³) растворителя РМЛ-315 в составе эмали МЛ-1120, вышедшего в окрасочно-сушильный цех. Использую для этих целей нижеследующую формулу

V_пэ=m_пэ/r_ж (19),

где m_пэ - масса растворителя РМЛ-315 в составе эмали МЛ-1120, вышедшего в окрасочно-сушильный цех, согласно выполненному выше расчёту она равна 221,746 кг;

r_ж - плотность растворителя РМЛ-315 в составе эмали МЛ-1120, вышедшего в окрасочно-сушильный цех, согласно полученному варианту задания и таблице 4 она равна 850 кг/м³.

Подставив соответствующие значения в формулу (19) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение объёма растворителя РМЛ-315 в составе эмали МЛ-1120, вышедшего в окрасочно-сушильный цех

V_пэ=221,746/850=0,261 м³.

Принимая это во внимание и учитывая полученный вариант задания, в том числе таблицу 4, предположу, что 0,261 м³ растворителя РМЛ-315 в составе эмали МЛ-1120, вышедшего в окрасочно-сушильный цех, разольются на полу на площади 261 м².

Для определения массы паров растворителя РМЛ-315 (m_рр, в кг) в составе эмали МЛ-1120, испаряющегося на свободной поверхности разлива эмали МЛ-1120 (F_кб=261 м²) за время аварийной ситуации (Т_а=3600 с) при интенсивности испарения (W=20,39×10^-5 кг/(м²×с), подставлю соответствующие значения в формулу (14) и, проведя необходимые вычисления, получу фактическое её значение

m_рр,=20,39×10^-5×261×3600=191,584 кг.

9.2.2 Масса паров растворителя РМЛ-315 (m_ёмк, в кг), испаряющегося из остатков грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 на свободной поверхности коагуляционного бассейна определена в подпункте 9.1.2 данной курсовой работы и составляет 88,085 кг.

Масса (m_св.окр, в кг) паров растворителя РМЛ-315, испаряющегося с окрашенных изделий при работающем конвейере определена в подпункте 9.1.2 данной курсовой работы и составляет 31,752 кг.

Масса (m_рр, в кг) паров растворителя РМЛ-315, испаряющегося на свободной поверхности разлива эмали МЛ-1120 определена в подпункте 9.2.1 данной курсовой работы и составляет 191,584 кг.

9.2.3 Массу паров растворителя РМЛ-315 (m_рэ, в кг), поступивших в свободный объём окрасочно-сушильного цеха при данном расчётном варианте аварии найду по следующей формуле

m_п,р=m_рр+m_ёмк,+m_св.окр……………………………(20),

где m_рр - масса растворителя РМЛ-315, испаряющегося на свободной поверхности разлива эмали МЛ-1120 (в кг), согласно выполненному в подпункте 9.2.1 данной курсовой работы расчёту она равна 191,584 кг;

m_св.окр - масса растворителя РМЛ-315, испаряющегося в составе грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 с окрашенных изделий при работающем конвейере, согласно выполненному в подпункте 9.1.2 данной курсовой работы расчёту она равна 31,752 кг;

m_ёмк - масса растворителя РМЛ-315, испаряющегося из остатков грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 на свободной поверхности коагуляционного бассейна, согласно выполненному в подпункте 9.1.2 данной курсовой работы расчёту она равна 88,085 кг.

Подставив соответствующие значения в формулу (20) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы паров растворителя РМЛ-315, поступивших в свободный объём окрасочно-сушильного цеха при данном расчётном варианте аварии

m_п,р=191,584+31,752+88,085=311,421 кг.

9.3. Разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера.

9.3.1 Масса паров растворителя РМЛ-315 (m_ёмк, в кг), испаряющегося из остатков грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 на свободной поверхности коагуляционного бассейна определена в подпункте 9.1.2 данной курсовой работы и составляет 88,085 кг.

Масса (m_рр, в кг) паров растворителя РМЛ-315, испаряющегося на свободной поверхности разлива эмали МЛ-1120 при неработающем конвейере, определена в подпункте 9.2.1 данной курсовой работы и составляет 191,584 кг.

Массу (m_св.окр, в кг) паров растворителя РМЛ-315, испаряющегося с окрашенных изделий при неработающем конвейере, найду по следующей формуле

m_св.окр=m_уг+m_сг+ m_уэ+ m_сэ…………………………(21),

где m_уг - масса растворителя (в кг), содержащегося в лакокрасочных материалах, нанесенных на окрашиваемые поверхности в окрасочном участке нанесения грунта Э-ВА-0112;

m_сг - масса растворителя (в кг), содержащегося в лакокрасочных материалах, нанесенных на окрашиваемые поверхности в сушильной камере грунта Э-ВА-0112;

m_уэ - масса растворителя (в кг), содержащегося в лакокрасочных материалах, нанесенных на окрашиваемые поверхности в окрасочном участке нанесения эмали МЛ-1120;

m_сэ - масса растворителя (в кг), содержащегося в лакокрасочных материалах, нанесенных на окрашиваемые поверхности в сушильной камере эмали МЛ-1120.

9.3.2 Массу растворителя (m, в кг), содержащегося в лакокрасочных материалах, нанесенных на площадь (F, в м²) окрашиваемых поверхностей, найду, с использованием данных из полученного варианта задания (таблицы 4) и из пунктов 7÷8 данной курсовой работы, а именно:

- массу (m_уг, в кг) на окрасочном участке нанесения грунта Э-ВА-0112 по следующей формуле

m_уг=К_и×G_рг×F_уг×δ_г…………………………(22),

где К_и - коэффициент избытка лакокрасочных материалов, в данном случае равен 2;

G_рг - расход растворителя РМЛ-315 с составе грунта на единицу площади окрашиваемых поверхностей деталей, в г/(м²×мкм);

F_уг– площадь участка нанесения грунта Э-ВА-0112, в м²;

δ_г - толщина слоя грунта Э-ВА-0112, в мкм.

Подставив соответствующие значения в формулу (22) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы растворителя (в кг), содержащегося в лакокрасочных материалах на окрасочном участке нанесения грунта Э-ВА-0112

m_уг=2×2,73×240×16=20966,4 г или 20,967 кг;

- массу (m_сг, в кг) в сушильной камере грунта Э-ВА-0112 по следующей формуле

m_сг=G_рг×F_уг×δ_г…………………………(23),

где G_рг - расход растворителя РМЛ-315 с составе грунта на единицу площади окрашиваемых поверхностей деталей, в г/(м²×мкм);

F_уг– площадь сушильной камеры грунта Э-ВА-0112, в м²;

δ_г - толщина слоя грунта Э-ВА-0112, в мкм.

Подставив соответствующие значения в формулу (23) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы растворителя (в кг), содержащегося в лакокрасочных материалах в сушильной камере грунта Э-ВА-0112

m_сг=2,73×288×16=12579,84 г или 12,580 кг;

- массу (m_сг, в кг) на окрасочном участке нанесения эмали МЛ-1120 по следующей формуле

m_уэ=К_и×G_рэ×F_уэ×δ_э…………………………(24),

где К_и - коэффициент избытка лакокрасочных материалов, в данном случае равен 2;

G_рг - расход растворителя РМЛ-315 с составе эмали МЛ-1120 на единицу площади окрашиваемых поверхностей деталей, в г/(м²×мкм);

F_уг– площадь участка нанесения эмали МЛ-1120, в м²;

δ_г - толщина слоя эмали МЛ-1120, в мкм.

Подставив соответствующие значения в формулу (24) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы растворителя (в кг), содержащегося в лакокрасочных материалах на окрасочном участке нанесения эмали МЛ-1120

m_уэ= 2×3,99×288×20=45964,8 г или 45,965 кг;

- массу (m_сг, в кг) в сушильной камере эмали МЛ-1120 по следующей формуле

m_сэ=G_рэ×F_сэ×δ_э…………………………(25),

где G_рг - расход растворителя РМЛ-315 с составе эмали МЛ-1120 на единицу площади окрашиваемых поверхностей деталей, в г/(м²×мкм);

F_уг– площадь сушильной камеры эмали МЛ-1120, в м²;

δ_г - толщина слоя эмали МЛ-1120, в мкм.

Подставив соответствующие значения в формулу (25) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы растворителя (в кг), содержащегося в лакокрасочных материалах в сушильной камере эмали МЛ-1120

m_сэ=3,99×288×20=22982,4 г или 22,983 кг.

9.3.3 Массу паров растворителя РМЛ-315 (m_рэ, в кг), поступивших в свободный объём окрасочно-сушильного цеха при данном расчётном варианте аварии найду по следующей формуле

m_п,р=m_рр+m_ёмк+m_св.окр…………………………(26),

m_св.окр - масса растворителя РМЛ-315, испаряющегося в составе грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 с окрашенных изделий при неработающем конвейере, в кг.

Массу растворителя РМЛ-315 (m_св.окр в кг), испаряющегося в составе грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 с окрашенных изделий при неработающем конвейере, найду по следующей формуле

m_св.окр=m_уг+m_сг+m_уэ+m_сэ …………………(27),

где m_уг – масса растворителя (в кг) РМЛ-315, содержащегося в лакокрасочных материалах, на окрасочном участке нанесения грунта Э-ВА-0112. Согласно выполненному в подпункте 9.3.2 данной курсовой работы расчёту она равна 20,967 кг;

m_сг – масса растворителя (в кг) РМЛ-315, содержащегося в лакокрасочных материалах в сушильной камере грунта Э-ВА-0112. Согласно выполненному в подпункте 9.3.2 данной курсовой работы расчёту она равна 12,580 кг;

m_уэ – масса растворителя (в кг) РМЛ-315, содержащегося в лакокрасочных материалах, на окрасочном участке нанесения эмали МЛ-1120. Согласно выполненному в подпункте 9.3.2 данной курсовой работы расчёту она равна 45,965 кг;

m_сэ – масса растворителя (в кг) РМЛ-315, содержащегося в лакокрасочных материалах в сушильной камере эмали МЛ-1120. Согласно выполненному в подпункте 9.3.2 данной курсовой работы расчёту она равна 22,983 кг.

Подставив соответствующие значения в формулу (27) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы растворителя (в кг) РМЛ-315, испаряющегося в составе грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 с окрашенных изделий при неработающем конвейере

m_св.окр=20,967+12,580+45,965+22,983=102,495 кг.

Подставив соответствующие значения в формулу (26) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение массы паров растворителя РМЛ-315, поступивших в свободный объём окрасочно-сушильного цеха при данном расчётном варианте аварии

m_п,р=191,584+88,085+102,495=382,164 кг.

9.4 Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера.

9.4.1 Масса природного газа (в данном случае метана, 99,2% которого содержится в газовом топливе), поступающего из трубопроводов в окрасочно-сушильный цех, определена в подпункте 9.1.1 данной курсовой работы и она равна 35,51 кг.

9.4.2 Масса паров растворителя РМЛ-315 (m_ёмк, в кг), испаряющегося из остатков грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 на свободной поверхности коагуляционного бассейна, определена в подпункте 9.3.1 (9.1.2) данной курсовой работы и составляет 88,085 кг.

Масса (m_св.окр, в кг) паров растворителя РМЛ-315, испаряющегося с грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 окрашенных изделий при неработающем конвейере, определена в подпункте 9.3.1 данной курсовой работы и составляет 382,164 кг.

9.4.3 Массу паров растворителя РМЛ-315 (m_рэ, в кг), поступивших в свободный объём окрасочно-сушильного цеха при данном расчётном варианте аварии найду по следующей формуле

m_п,р=m_ёмк+m_св.окр…………………………(28),

где m_ёмк - масса растворителя РМЛ-315, испаряющегося из остатков грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 на свободной поверхности коагуляционного бассейна, согласно выполненному в подпункте 9.3.1 (9.1.2) данной курсовой работы расчёту она равна 88,085 кг;

m_св.окр - масса растворителя РМЛ-315, испаряющегося в составе грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 с окрашенных изделий при неработающем конвейере (в кг), согласно выполненному в подпункте 9.3.3 данной курсовой работы расчёту она равна 102,495 кг.

Подставив соответствующие значения в формулу (28) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение паров растворителя РМЛ-315, поступивших в свободный объём окрасочно-сушильного цеха при данном расчётном варианте аварии

m_п,р=m_ёмк+m_св.окр=88,085+102,495= 190,58 кг.

РАСЧЁТ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ

Расчёт избыточного давления взрыва (DР) для различных вариантов аварийных ситуаций проведу по формуле А.1 [12], указанной ниже

………………(29),

где Р_max - максимальное давление, развиваемое при сгорании стехиометрической газовоздушной или паровоздушной смеси в замкнутом объёме, определяемое экспериментально или по справочным данным в соответствии с требованиями пункта 4.3 [12]. При отсутствии данных согласно пункту А.2.1 [12] допускается принимать Р_max равным 900 кПа;

Р₀ - начальное давление, кПа. При отсутствии данных согласно пункту А.2.1 [12] допускается принимать Р₀ равным 101 кПа;

m - масса горючего газа (ГГ) или паров легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ), вышедших в результате расчётной аварии в помещение, вычисляемая для ГГ по формуле А.6 [12], а для паров ЛВЖ и ГЖ по формуле А.11 [12],в кг;

Z - коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения согласно приложению Д [12]. Допускается принимать значение Z по таблице А.1 [12];

V _св. - свободный объем помещения, в м³;

r_г,п - плотность газа или пара при расчетной температуре t_p, в кг/м³;

С_ст - стехиометрическая концентрация горючих газов или паров легковоспламеняющихся жидкостей и горючих жидкостей, в % (объем.);

К_н - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения. Допускается принимать К_н равным трем.

2.2.1 Расчётный вариант аварии - разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере.

Расчёт избыточного давления взрыва (DР) при данном расчётном варианте аварии - разгерметизации трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере, буду проводить по видоизменённой формуле (29), указанной ниже

DР= ×[ (30),

V_св. - свободный объем помещения, в м³. Ранее был определён в подразделе 2.1 данной курсовой работы и равен 86105,58 м³;

К_н - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения. Согласно пункту А.2.1 [12] допускается принимать К_н равным трем;

m_сн4 - масса горючего газа метана СН₄, вышедшего в результате расчётной аварии в окрасочно-сушильный цех с расчётной температурой 31 ºС. Ранее была определена в подпункте 9.1.1 данной курсовой работы и равна 35,51 кг;

m_ёмк, - масса паров растворителя РМЛ-315, испаряющегося из остатков грунта Э-ВА-0112 и/или эмали МЛ-1120 на свободной поверхности коагуляционного бассейна в окрасочно-сушильный цех с расчётной температурой 31 ºС. Ранее была определена в подпункте 9.1.2 данной курсовой работы и равна 88,085 кг;

- масса паров растворителя РМЛ-315, испаряющегося с окрашенных грунтом Э-ВА-0112 и эмалью МЛ-1120 изделий при работающем конвейере в окрасочно-сушильный цех. Ранее была определена в подпункте 9.1.2 данной курсовой работы и равна 31,752 кг;

Z_сн4 - коэффициент участия газа метана в горении, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения согласно приложению Д [12]. Допускается принимать значение Z по таблице А.1 [12], согласно которой он равен 0,5 – для метана;

Z_{п.рм -315} - коэффициент участия горючих паров растворителя РМЛ-315 в горении, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения согласно приложению Д [12]. Допускается принимать значение Z по таблице А.1 [12], согласно которой он равен 0,3 – для легковоспламеняющихся и горючих жидкостей, нагретых до температуры вспышки и более;

- стехиометрическая концентрация (в % объём.) газа метана СН₄. Ранее была определена в подразделе 2.1 данной курсовой работы и равна 9,36 %;

- стехиометрическая концентрация (в % объём.) паров растворителя РМЛ-315. Ранее была определена в подразделе 2.1 данной курсовой работы и равна 2,52 %;

- значение плотности газа метана СН₄ внутри окрасочно-сушильного цеха с расчётной температурой 31 ºС. Ранее было определено в подразделе 2.1 данной курсовой работы и равно 0,643 кг/м³;

- значение плотности паров растворителя РМЛ-315 внутри окрасочно-сушильного цеха с расчётной температурой 31 ºС. Ранее было определено в подразделе 2.1 данной курсовой работы и равно 3,803 кг/м³;

- значение плотности паров растворителя РМЛ-315 внутри сушильных камер с расчётной температурой 80 ºС. Ранее было определено в подразделе 2.1 данной курсовой работы и равно 3,276 кг/м³.

Подставив соответствующие значения в формулу (30) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение избыточного давления взрыва (DР) при данном расчётном варианте аварии - разгерметизации трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере

DР= ×[ =0,3093×[2,950+2,7573+1,154]= 0,3093×6,861=2,12 кПа.

Расчётное давление взрыва (DР) не превышает 5 кПа при данном варианте аварии – разгерметизации трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере.

2.2.2 Расчётный вариант аварии – разгерметизация красконагнетательного бака при работающем конвейере.

Расчёт избыточного давления взрыва (DР) при данном расчётном варианте аварии - разгерметизации красконагнетательного бака при работающем конвейере, буду проводить по видоизменённой формуле (29), указанной ниже

DР= × [ (31),

m_рр - масса растворителя РМЛ-315, испаряющегося на свободной поверхности разлива эмали МЛ-1120 (в кг), согласно выполненному в подпункте 9.2.1 данной курсовой работы расчёту она равна 191,584 кг.

Подставив соответствующие значения в формулу (31) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение избыточного давления взрыва (DР) при данном расчётном варианте аварии - разгерметизации красконагнетательного бака при работающем конвейере

DР= × [ =0,037×[23,162+9,693+50,377]= 0,037×83,232=3,08 кПа.

Расчётное давление взрыва (DР) не превышает 5 кПа при данном варианте аварии – разгерметизации красконагнетательного бака при работающем конвейере.

2.2.3 Расчётный вариант аварии – разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера.

Расчёт избыточного давления взрыва (DР) при данном расчётном варианте аварии - разгерметизации красконагнетательного бака, остановке конвейера, буду проводить по видоизменённой формуле (29), указанной ниже

DР= × [ (32),

m_рр, - масса паров растворителя РМЛ-315, испаряющегося на свободной поверхности разлива эмали МЛ-1120 при неработающем конвейере. Ранее была определена в подпункте 9.2.1 данной курсовой работы и составляет 191,584 кг;

m_св.окр - масса растворителя (в кг) РМЛ-315, испаряющегося в составе грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 с окрашенных изделий при неработающем конвейере. Ранее была определена в подпункте 9.3.3 данной курсовой работы и составляет 102,495 кг.

Подставив соответствующие значения в формулу (32) и проведя необходимые вычисления, найду фактическое значение избыточного давления взрыва (DР) при данном расчётном варианте аварии - разгерметизации красконагнетательного бака, остановке конвейера

DР= × [ =0,0368×[23,162+50,377+31,287 =0,0368×104,826=3,858 кПа.

Расчётное давление взрыва (DР) не превышает 5 кПа при данном варианте аварии - разгерметизации красконагнетательного бака, остановке конвейера.

2.2.4 Расчётный вариант аварии – разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера.

Расчёт избыточного давления взрыва (DР) при данном расчётном варианте аварии - разгерметизации трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановке конвейера, буду проводить по видоизменённой формуле (29), указанной ниже

DР= ×[ (30),

m_ёмк, - масса паров растворителя РМЛ-315, испаряющегося из остатков грунта Э-ВА-0112 и/или эмали МЛ-1120 на свободной поверхности коагуляционного бассейна в окрасочно-сушильный цех с расчётной температурой 31 ºС. Ранее была определена в подпункте 9.3.3 (9.1.2) данной курсовой работы и равна 88,085 кг;

- масса паров растворителя РМЛ-315, испаряющегося с грунта Э-ВА-0112 и эмали МЛ-1120 окрашенных изделий при неработающем конвейере, определена в подпункте 9.3.3 данной курсовой работы и составляет 102,495 кг;

DР= ×[ = 0,3093×[2,95+2,76+3,73]=2,92 кПа.

Расчётное давление взрыва (DР) не превышает 5 кПа при данном варианте аварии - разгерметизации трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановке конвейера.

Дата: 2019-03-05, просмотров: 275.

⇐ Предыдущая 1 234 5 Следующая ⇒