Для унификации размеров панелей ограждения привязка колонн к разбивочным осям принимается нулевой по наружной грани стоек.
Конструкция стенового ограждения - клеефанерные панели размером в плане 1490х4480 мм с минераловатным утеплителем. Нормативная нагрузка веса панели – gn = 0,92кПа.
Принимаем несущие конструкции в виде дощатоклееных рам из прямолинейных элементов с зубчатым соединением в карнизном узле. Соединение в карнизном узле ригелей и стоек рамы производится по биссектрисе с помощью зубчатого стыка, фрезеровка которого выполняется механизировано. Ригели рамы соединяются в коньке непосредственно лобовым упором части сечения, центрированного по оси ригеля, или с помощью стального шарнира. Уклон ригеля 1:3. Шаг рам 4,5 м. Ограждающие конструкции покрытия - трехслойная светопрозрачная плита из полиэфирного стеклопластика: пролет – 3 м, ширина – 1,5 м, высота – 0,13 м. Стеклопластиковые плиты укладываются по прогонам; шаг прогонов – 3 м
Компоновка конструкции покрытия приведена в графической части (на чертеже).
В соответствии с рис. 2.1. рама имеет следующие размеры: пролет 
=12 м; высота стойки 
=2,8 м; уклон ригеля i=1:3 ( 
=18026/; 
=0,949; 
=0,316; 
=0,333).
Высоту стойки и длину 
ригеля определяем по формулам:
Значение углов 
а также значение тригонометрических функций угла 
соответственно равны:
Схема здания в осях приведена на рисунке 2.2:
Расчетные схемы несущих и ограждающих конструкций здания и действующие нагрузки
Расчетная схема плиты покрытия представляет собой однопролетную шарнирно-опертую балку с пролетом L = 3 м (рисунок 3.1):
Расчет трехшарнирной дощатоклееной рамы на прочность и устойчивость производится при следующей схеме загружения:
– расчетная постоянная и временная нагрузки на всем пролете рамы
(рисунок 3.2).
При высоте стойки рамы до 4 м расчет на ветровую нагрузку можно не производить.
Расчет стропильной конструкции – дощато-клееной c борно-разборной трехшарнирной рамы из прямолинейных элементов
Нагрузки на раму
Нормативное значение собственного веса рамы:
Ветровая нагрузка при данной схеме рамы и малой высоте стойки (Н<4м) не учитывается, так как разгружает раму.
Расчетная нагрузка на 1 м горизонтальной проекции рамы:
постоянная g = 0,268 . 4,5 = 1,206 кН/м;
нагрузка от снега s = 0,9 . 4,5 = 4,05 кН/м;
полная нагрузка q = (g + s) = 1,206 + 4,05 = 5,256 кН/м;
Таблица 5.1. Нагрузки на 1 м2 плана здания, кПа
| Наименование нагрузки | Нормативная | gf | Расчетная |
| Постоянная: | |||
| Трехслойная светопрозрачная плита из полиэфирного стеклопластика | 0,15/0,949= =0,158 | 1,1 | 0,174 |
| Собственный вес рамы | 0,085 | 1,1 | 0,094 |
| Итого g : | 0,243 | - | 0,268 |
| Временная: | |||
| Снеговая s | 0,63 | - | 0,9 |
| Всего: | 0,873 | 1,168 |
Статический расчет рамы
Статический расчет рамы производим по внешней грани ригеля и стойки. Координаты расчетных сечений рамы (рисунок 5.1.):
| Сечение | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| x, м | 0 | 0 | 2 | 4 | 4 | 2 | 0 | 0 |
| y, м | 1,4 | 2,8 | 3,47 | 4,13 | 4,13 | 3,47 | 2,8 | 1,4 |
Максимальное значение изгибающего момента М в карнизе рамы возникает от действия полной нагрузки, расположенной на всем пролете конструкции. При таком расположении полной нагрузки опорные реакции определяем из выражений:
А = В = q . l / 2 = 5,256 . 12 / 2 = 31,54 кН;
Н = q . l2 / 8 . f = 5,256 . 122 / 8 . 4,8 = 19,71 кН.
Значение изгибающих моментов в сечениях рамы, показанные ниже, определены по формуле:
| Сечение | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| М, кН.м | -27,60 | -55,18 | -7,31 | +36,76 | +36,76 | -7,31 | -55,18 | -27,60 |
Нормальная сила сжатия в биссектрисных сечениях 2 и 7 (рис. 2.2.), где действует максимальный изгибающий момент М=55,18 кН.м,
Поперечную силу, действующую вдоль сочленения ригеля и стойки в карнизе рамы (сечения 2 и 7), определяем:
от полной нагрузки, расположенной на всем пролете рамы:
от постоянной и снеговой нагрузок, расположенных на половине пролета рамы:
Дата: 2019-02-25, просмотров: 266.
