Постоянные нагрузки. Вертикальная нагрузка, от веса покрытия передаваемая на колонну в виде сосредоточенного усилия равного реакции фермы или балки покрытия 
считается приложенной на расстоянии 1/3 длины опорного участка ригеля от внутренней грани колонны. При опирании ригеля через стальную прокладку точка приложения находится на расстоянии 1/3 длины прокладки от ее внутренней грани. При опирании на Ж.Б колонну стальных стропильных ферм или балок, считается, что нагрузка приложена в точке опирания опорного ребра ригеля. Нагрузка от навесных стен участок 
считается приложенной в уровне расположения опорного столика, как правило, в уровне стыка надкрановой и подкраной частей колонн. Это делается для того, чтобы вес стен передать на более мощную нижнюю часть колонны, не загружая верхнюю, нагрузка от остальной части стены участок 
передается на фундаментную балку и далее на сам фундамент. Линия действия нагрузки от стены 
считается проходящей по средине ее толщины 
. Нагрузка от веса подкрановых балок считается приложенной в точке их крепления к консолям колонн.
Рис.137
Рис.138
Снеговая нагрузка. Определяется согласно СНиП « Нагрузки и воздействия» с учетом возможности снеговых мешков. Сосредоточенное усилие от этой нагрузки приложено к колонне так же как и усилие от веса покрытия.
Ветровые нагрузки. Нормативную ветровую нагрузку в общем случае определяют как сумму средней (статической) и пульсационной составляющей (динамической). При определении ветрового давления 
для ОПЗ высотой до 36м при отношении 
размещаемых в местностях типа А и В динамические составляющие можно не учитывать.
Нормативное значение средней составляющей на высоте 
определяется:
(7.1)
Где 
нормативное значение давления, определяется по ветровому району (от Iа до VII), либо для малоизученных районов.
, где 
- скорость ветра на высоте 10H в местности типа А.
- коэффициент, учитывающий изменение давления по высоте, определяется в зависимости от типа местности.
- открытые побережья, степи, пустыни.
- городские территории, леса, с препятствиями до 10м.
- городская застройка при 
м.
- аэродинамический коэффициент, определяется по типу и очертаниям здания; для ОПЗ как правило 0,8 и 0,6 (наветренная и подветренная)
Коэффициент надежности по ветровой нагрузке 
,( 
). Ветер в направлении плоскости поперечной рамы воспринимается по фактической ломанной или приведенной прямоугольной эпюре давления приложенного через стеновые панели и остекление к колонне крайнего ряда в пределах ее высоты. Эквивалентность достигается по моменту в заделке колонны, т.е 
от фактической и эквивалентной эпюры принимают одинаковым.
; 
; 
(7.3)
- расстояние от заделки до центра тяжести i-го участка фактической эпюры. Ветер действующий на участки стены и покрытия (фонари) выше уровня верха колонны считают приложенным в виде сосредоточенного усилия 
, которое собирается с этих участков.
Ветровая нагрузка на продольную раму собирается аналогично и считается приложенной к торцевым колоннам иликолоннам фахверка распределенной по их длине, а выше в виде сосредоточенных усилий приложенных к диску покрытия (к верху стропильной фермы, балки) при отсутствии торцевых вертикальных связей. А при их наличии в уровне верха колонн. При наличии ветровых ферм (горизонтальных) в уровне низа стропильной фермы или верха подкрановой балки, часть этой сосредоточенной нагрузки считают приложенной в зоне крепления горизонтальных связей.
Рис.139
Нагрузки от кранов.Мостовые и подвесные краны различают по режиму (группам режимов) ихработы:
- легкий режим (1К-3К) несистематическая, редкая работа, скорость до 60 м/мин (1м/с) )это залы ТЭЦ и ремонтные цеха)
- средний режим (4К-6К). Интенсивная работапри скорости до 100 м/мин (механические цеха, КСМ, склады разнообразных грузов, формовочные цеха ЖБИ)
- тяжелый 7К и особо тяжелый, 8К-высокая интенсивность, круглосуточная работа, скорость >100м/мин (литейные, прессовые и др. металлургические предприятия).
В зависимости от режима и г/п крана по ГОСТ 25546-86 либо по паспорту крана определяются его грузовые и прочностные характеристики. Грузовая характеристика- это давление (max,min) под колесом крана 
, вес крана 
и вес тележки 
и грузоподъемность 
. При 
колес4 по 2 на каждом рельсе кранового пути. Под крановым путем помещают обе подкрановые балки мостового крана или все балки подвесного (их может быть 3,4 при 2-х, 3-х пролетном подвижном кране). Если нет данных 
их можно определить как 1-но пролетной балки.
Рис.139
(7.4), где
- половина колес крана (т.е на 1- рельсе);
- min расстояние от оси рельса до крюка по горизонтали;
- пролет крана (расстояние между рельсами L-1,5 м)
Краны сообщают элементам здания подкрановые (балки, колонны, фермы, фундаменты) и всему каркасу горизонтальные и вертикальные нагрузки. Горизонтальная нагрузка вдоль кранового пути от торможения моста крана определяют:
(7.5), где
- количество ведущих (тормозящих колос, обычно 
) на одной стороне крана,эта нагрузка прикладывается к колонне в месте опирания подкрановой балки. Эта нагрузка применяется при расчете каркаса здания и элементов крепления подкрановой балки.
Нормативная горизонтальная нагрузка направленная поперек крановому пути, вызванная торможением тележки крана:
(7.6), где
- коэффициент трения при гибком подвесе 
, при жестком 
Эта сила считается приложенной к колонне в зоне крепления тормозной конструкции (т.е верх подкрановой балки) и может быть направлена и к колонне и от нее (знакопеременная). Считается что эта сила распределяется поровну между колесами крана на одной его стороне, т.е прикладывается только к одной колонне рамы (к одной подкрановой балке). Эти нагрузки учитывают при расчете каркаса и подкрановых балок.
В ряде расчетов могут учитываться горизонтальные нагрузки от не параллельности путей и переноса моста, от удара колеса о тупиковой упор, увеличенные на 
величины нагрузок при местном их действии и т.д.
Коэффициент надежности по нагрузке - 
.
При расчете подкрановых балок вертикальные нагрузки умножаются на коэффициент динамичности: 1,2 для 8К; 1,1 для групп 6К и 7К и для всех подвесных; 1,0 для остальных. В здании могут располагаться несколько кранов водном пролете, в смежных пролетах и в несколько ярусов. При расчете конструкций зданий должны быть учтены наиболее неблагоприятные вероятные схемы загружений. Для этого краны располагают на крановом пути так, чтобы получить экстремальные значения силового фактора ( 
, 
или 
) для рассматриваемой конструкции, обычно с помощью линий влияния. При этом учитывают следующее:
- при расчете подкрановых балок учитывают не более 2-хнеблагоприятных мостовых или подвесных кранов.
- при расчете каркаса (рам), т.е для колонн и фундаментов принимают вертикальные нагрузки не более чем от 2-х кранов в 1-м пролете и не более 4-х кранов в 1-м створе (на одной многопролетной раме) – для мостовых кранов.
- при подвесных кранах принимают вертикальные нагрузки не более чем от 2-х кранов на каждом пути, а при совмещении в одном створе не более 2-х всего для крайних колонн и 4-х для средних.
- при учете горизонтальных нагрузок одновременно учитывается только продольная или поперечная нагрузка не более чем от 2-х кранов.
- если гарантирована работа только 1-го крана то учитывают нагрузку от 1-го крана и без снижения.
- при учете 2-х кранов применяют коэффициент сочетания:
, 
При учете 4-х кранов:
Рис.140
Значения нагрузок на рамы или балки получают загружением линий влияния, учитывающих фактическую возможную расстановку кранов. Длительная часть крановой нагрузки 
от одного крана для среднего режима, 
для тяжелого (1 кран). В зависимости от состава нагрузок получают основные и особые сочетания. При этом если в сочетание входит более одной кратковременной, то величина длительных временных умножается на 0,95, кратковременных на 0,9. При одной временной нагрузке коэффициент сочетания 1. При этом нагрузки от всех кранов принимаются за одну нагрузку непродолжительного действия. Комбинации должны определять максимальные значения внутренних силовых факторов:
Для колонн: 
для балок: 
Конструкции ОПЗ.
А.Плиты покрытия.В покрытиях ОПЗ применяются в основном крупноразмерные железобетонные панели, имеющие несколько разновидностей. Наибольшее распространение получили типовые ребристые плиты размером 1,5х6; 3х6; 1,5х12 и 3х12 м. Плиты шириной 1,5 м имеют худшие по сравнению с плитами шириной 3 м технико-экономические показатели, поэтому применяются только как доборные и в местах повышенных нагрузок (например, в перепадах профиля покрытия и у фонарей, где образуются снеговые мешки).
Ребристые плиты имеют П-образное поперечное сечение. Поперечные ребра располагаются через 1000 или 1500 мм в зависимости от действующих на поле плиты нагрузок. Толщина поля принята равной 30 мм. Для обеспечения пространственной жесткости плиты в углах устраивают уширения – вуты.
Поле армируется, как правило, сварными сетками из арматурной проволоки В500 или В500с. В качестве ненапрягаемой арматуры в ребрах применяют сварные каркасы и сетки из арматурной стали классов А400 и В500 или В500с . Для предварительного напряжения продольных ребер применяют стержневую арматуру классов А540, А600, А800.
Класс бетона по прочности на осевое сжатие назначают от В20 до В40 в зависимости от действующих усилий и класса напрягаемой арматуры. При использовании плит в не отапливаемых зданиях следует назначать марку бетона по морозостойкости.
Плиты двухконсольные типа 2Т применяются размерами 3х6 и 3х12. Продольные ребра располагаются на расстоянии 1500 мм и плиты не имеют поперечных ребер.
В последнее время получили распространение «плиты на пролет».Это крупноразмерные плиты размером 3х18 и 3х24 м, опирающиеся на балки пролетом 6 и 12 м, располагаемые по продольным рядам колонн. Такое покрытие обладает хорошими показателями по трудозатратам на монтаже. Плиты 2Т в этом конструктивном решении имеют продольные ребра переменной высоты с уклоном по верху плиты 1:12 и полку переменной толщины от 30 до 60 мм.
Ребристые «плиты на пролет» имеют ребра переменной высоты с уклоном верхнего пояса 1:20 или 1:30, поперечные ребра с шагом 1000 мм и полку толщиной 30 мм.
Б.Стропильные балки. Стропильные балки применяются для покрытий со скатными и плоскими кровлями в зданиях с небольшими и средними размерами пролетов 6,9,12 и 18м.
Очертание верхнего пояса балок при двускатной кровле выполняют ломаным с двумя (или более) прямолинейными участками или криволинейными. Балки односкатной в пределах одного пролета, а также плоской кровли выполняют с параллельными полками.
Наиболее экономичными с точки зрения расхода материалов являются балки таврового и двутаврового сечения. Такие балки бетонируют в металлических опалубочных формах в вертикальном положении.
Решетчатые балки - это балки прямоугольного сечения с часто расположенными отверстиями.
Высоту сечения балок в середине пролета принимают (1/10…1/15)l. В двускатных балках высота в середине пролета должна быть, кроме того, увязана с высотой на опоре и уклоном верхнего пояса. Как правило, высоту таких балок на опоре принимают при пролете 6м- 450 мм, при 9м-600 мм, при 12 и 18 м – 800…900 мм. У решетчатых балок пролетом 12 и 18 м высота на опоре принимается равной 900 мм. Уклон верхнего пояса в типовых конструкциях – 1:12.
Стропильные балки изготавливают из бетона классов В25…В40.Нижний пояс балки армируют напрягаемой проволочной, стержневой и канатной арматурой, стенку – сварными каркасами, продольные стержни которых являются монтажными и предотвращающими появление усадочных трещин, а поперечные – рабочими, обеспечивающими восприятие поперечных сил.
Балки рассчитывают как свободно лежащие и воспринимающие нагрузки от опирающихся на них конструкций плит покрытия, фонарей и подвесного оборудования. Нагрузки от ребристых плит покрытия передаются сосредоточенно в местах опирания ребер. При пяти (и более) точках опирания сосредоточенные силы возможно практически без погрешности заменить равномерно распределенной нагрузкой.
В балках с параллельными поясами опасными являются нормальные сечения в середине пролета и в местах опирания конструкций фонарей и подвесного оборудования, наклонные сечения – у опор в местах изменения толщины стенки. У двускатных балок опасными нормальными сечениями являются также сечения, расположенные между серединой и опорами балки.
Стропильные и подстропильные фермы. Предварительно напряженные стропильные и подстропильные фермы широко применяют в качестве основных несущих покрытий промышленных зданий пролетами 18,24 и 30 м при шаге 6 м или 12 м. Технически возможны железобетонные фермы пролетом до 60 м, однако применение их должно быть обосновано путем сопоставления технико-экономических показателей различных конструкций покрытий и других частей здания. Как правило, использование железобетонных ферм пролетом более 30 м нецелесообразно и вместо них применяют стальные.
В зависимости от назначения фермы подразделяют на стропильные и подстропильные. В зависимости от типа покрытия подстропильные фермы делят на подстропильные для скатных кровель и на подстропильные для плоских кровель, а стропильные фермы для скатных кровель, фермы для плоских и малоуклонных кровель.
По геометрической схеме решетки фермы могут быть раскосные, безраскосные и комбинированные. По схеме очертания верхнего пояса – сегментные (кругового или параболического очертания), треугольные, полигональные или фермы с параллельными поясами.
По технологии изготовления фермы подразделяют: с натяжением арматуры на упоры и бетон, с одновременным бетонированием элементов, с закладной решеткой, из линейных элементов фермы цельные и составные.
Для изготовления ферм применяют, как правило, бетон классов В30-В40. Использование класса бетона В25 допускается для закладной решетки и для ферм, нижний пояс которых армируется стержневой арматурой классов А540, А600.
В качестве напрягаемой арматуры нижнего пояса ферм применяют горячекатаную сталь периодического профиля, упрочненную вытяжкой, классов А540, А600, высокопрочную проволоку (для ферм с натяжением арматуры нижнего пояса на бетон).
Для продольной арматуры элементов верхних поясов и решетки , выполненных без предварительного напряжения, а также каркасов опорных и промежуточных узлов применяют горячекатаную арматурную сталь периодического профиля класса А400.
В качестве конструктивной арматуры используют горячекатаную арматурную сталь класса А240 и обыкновенную арматурную проволоку.
Габаритную высоту ферм назначают из условий обеспечения минимального расхода материалов на покрытие уклона кровли и удобства при транспортировании. По условиям удобства транспортирования высоту ферм применяют не более 3,3 м.
Уклон верхнего пояса ферм скатных покрытий в зоне возможной установки фонаря принимают 1:8 или 1:12. В фермах для малоуклонной кровли уклон верхнего пояса равен 1:6…1:20.
Для унификации ферм рекомендуется очертания внешнего контура ферм различных марок одного пролета принимать постоянным, меняя сечение поясов за счет изменения размеров внутреннего контура.
Минимальная ширина поясов из условия опирания плит 200 мм для ферм с шагом 6 м, 250 мм – с шагом 12м.
В фермах, проектируемых для массового применения, ширину верхнего пояса рекомендуется принимать не менее 250 мм при шаге 6м.
Минимальную высоту поясов целесообразно принимать 160 мм с кратностью 20 или 50 мм.
Размеры сечений элементов решетки в плоскости ферм должны быть равны в сегментных, арочных и фермах с параллельными поясами с треугольной решеткой 100, 120, 150 мм (далее с шагом 50 мм), в безраскосных – 200,250, 300, 350 мм.
Размеры опорных узлов устанавливают в соответствии с расчетом. По конструктивным соображениям высоту узла (без опорной стойки) рекомендуется принимать для полигональных и ферм с параллельными поясами не менее 600 мм, для остальных – не менее 800 мм.
Высота опорного узла и опорной стойки или столбика из условия унификации панелей стен должна составлять 900 мм+300n, где n=0,1,2,3…
Расчет ферм производят по несущей способности, по жесткости и по образованию раскрытию трещин. При наличии динамических нагрузок или многократно повторяющихся нагрузок элементы фермы должны рассчитываться на выносливость. Расчет раскосных стропильных ферм производят по несущей способности, жесткости и на раскрытие трещин как шарнирно-стержневых систем без учета изгибающих моментов, возникающих за счет жесткости узлов, расчет по образованию трещин – как статически неопределимых систем с учетом изгибающих моментов, возникающих из-за жесткости узлов. Подстропильные, безраскосные и комбинированные фермы рассчитывают как статически неопределимые системы с жесткими узлами.
Осевые усилия в элементах раскосных ферм определяют как в шарнирно-стержневой системе с узловой нагрузкой.
Конструкции покрытия (СР)
Узлы ферм.
В узлах ферм улучшения анкеровки и для удобства размещения дополнительной арматуры создают уширения вуты (1). Узлы армируют окаймляющими цельно-гнутыми стержнями диаметром 10-18 мм (2) к которым приваривают поперечные стержни (3) диаметром 6-10 мм с шагом 100, реже 50 мм. Арматура решетки заводится в узел (вут) на длину анкеровки (п 3.3.3), а растянутые стержни усиливают по концам анкеровки. Надежность заделки проверяют расчетом.
Рис.141
Опорные узлы.
Разрушение опорного узла может происходить по 2-м схемам:
1) Линия АВ
2) Линия АС (с-низ сж. зоны х), т.к у ПН арматуры нижнего пояса за этими линиями (участок l1) недостаточно анкеровки, т.е 
не может работать с полным 
, то в опорном узле устанавливается дополнительная продольная арматура (4), которая вместе с поперечной арматурой (3) улучшает анкеровку 
и обеспечивает прочность узла по наклонному сечению. Площадь продольной дополнительной арматуры (4) которая заводится в узел и приопорную панель нижнего пояса определяют:
(7.7), где
- расчетное усилие (приопорной панели).
Если усилия воспринимаемые этой арматурой все же недостаточно чтобы компенсировать снижение сопротивления арматуры 
, то по расчету устанавливают поперечную арматуру (3) 
. Судить об этом можно по уравнению равновесия всех сил в сечении АВ на продольную ось:
(7.8), где
(7.9)-усилие воспринимаемое ПН арматурой 
.
С учетом ее недостаточной анкеровки и снижения 
, 
-фактическая заделка арматуры 
за линией АВ, 
- требуемая анкеровка этой арматуры (п.3.3.3(формула 3.11)), т.е 
.
(7.9)- то же от дополнительной арматуры 
; 
и 
тоже для арматуры 
, 
( 
)
- горизонтальная составляющая усилия воспринимаемого хомутами в сечении АВ.
Если при 
условие (7.8) не выполняется, то 
требуется по расчету и определяется путем обращения (7.8) в равенство:
(7.10)
В противном случае 
устанавливают конструктивно. Требуемая площадь одного стержня.
(7.11),где
- число стержней попадающих в сечении АВ но лежащих не ближе 100мм от точки А. Полученное армирование требуется проверить так же на прочность по сечению АС ( на момент по наклонному сечению). Для этого составляют уравнение всех сил одной из частей (справа или слева АС) относительно центра тяжести сжатой зоны, высота которой определяется:
(7.12)
Рис.142
За момент от внешних сил принимают момент опорной реакции 
. прочность обеспечена если:
(7.13)
Все длины 
(см) 
в 3-м слагаемом «10» исключает стержни ближе 10см к точке А.
Промежуточные узлы раскосных ферм.
Арматура узла также назначается из предположения что анкеровки продольной арматуры растянутого элемента решетки (раскоса) за линией АВС - 
- недостаточно для восприятия усилия 
, т.к это снижает 
арматуры раскоса. Это недостаточное усилие компенсируется работой поперечной арматуры (3).
Кроме этой арматуры в опорном узле для обеспечения прочности при отпуске арматуры и недопущения появления радиальных продольных трещин устанавливают специальные поперечные стержни (5) привариваемые к З/Д опоры общей площадью.
(7.14),
т.е она должна воспринимать не менее 20 усилия 
. Эта арматура так же препятствует развитию горизонтальных трещин (а) в верхней части опорного узла. Сверху стержней 
(5) анкеруются приваркой поперечных им стержней и сетками С-2 продольные стержни которых препятствуют развитию вертикальных трещин при отпуске арматуры (8). Площадь сечения сеток С-2 принимают (продольные стержни):
(7.15)
Длина их установки не менее 
, кроме того на длине участка 
но не менее 
периодическая и 
гладкая, по формуле 3.15 п.3.3.3) передачи напряжений с шагом 60-100мм должно быть установлено не менее 4-х сеток косвенного армирования С-1 или замкнутых хомутов. Диаметр и шаг определяют расчетом на местное смятие силой 
(с учетом 1-х потерь) (п.4.6.1 формулы 4.124 и 4.126). Обычно применяют сетки гребенки.
Условие прочности:
(7.15)
Усилие в арматуре растянутого раскоса с учетом снижения 
за счет трещинообразования, а так же мероприятий по улучшению анкеровки 
.
(7.16), где
требуемая анкеровка арматуры 
по формуле 3.11 (п.3.3.3);
- учитывает особенности работы узла со сжатыми и растянутыми раскосами (коэффициент условий работы): для сжатого пояса 
; для растянутого пояса 
при наличии сжатых стоек и раскосов при угле 
; в остальных случаях 
; 
- условное увеличение фактической заделки 
: при наличии 2-х коротышей 
; при одном коротыше или петле 
; при высаженной голове 
; 
- фактическая заделка 
за линию АВС.
При 
- арматура 
требуется по расчету, в противном случае устанавливается конструктивно. Из (7.15) 
, количество арматуры 
определяется из 7.11,где 
- число поперечных стержней расположенных в пределах АВС не ближе 100мм к точкам А и С и имеющих анкеровку с учетом загиба ( 
) не менее 
.
Рис.143
Площадь окаймляющих стержней (г) определяют:
(7.17), где
- усилие во втором раскосе ( 
) узла, при 
(сжатие) принимают в 7.17 
, 
-количество окаймляющих стержней в узле (обычно 
), 
- условное расчетное сопротивление окаймляющую арматуру из условия ограничения трещин в узле.
Промежуточные узлы безраскосных ферм.
В предельном состоянии узел должен обеспечивать жесткую заделку стоек в поясах, образование шарниров соответствует разрушению фермы (превращается в механизм). Поэтому анкеровка арматуры стоек 
должна обеспечивать восприятие момента в узле. Требуемая анкеровка определяется по эмпирической формуле:
(7.18), где
- напряжение в растянутой арматуре стоек в МПа;
- диаметр этой арматуры.
Рис.144
Прочность обеспечена при:
(7.19), где
- фактическая заделка 
в поясе. Обычно условие не выполняется поэтому устанавливается дополнительная арматура 
в узел повторяющая контуры 
. Напряжение в арматуре 
снижаются за счет передачи части усилия на 
, напряжение вычисляют:
(7.20)
При проверке условия 7.19 с учетом дополнительной арматуры 
в 7.18 подставляют средний диаметр стержней 
и 
.
;
выполняют из 
или 
.
В местах перегиба продольной арматуры стоек, для восприятия распора каждую пару стержней охватывают замкнутым хомутом площадью:
(7.21), где
- площадь сечения одного стержня стойки;
- угол перегиба стержня.
Колонны ОПЗ.
В зависимости от назначения колонны подразделяют на основные и фахверковые. Основные колонны воспринимают нагрузки от покрытия, стен, кранов, ветра и т.д. Фахверковые колонны служат для восприятия нагрузок от веса стен и давления ветра, передаваемого опирающимися на них стенами.
В зависимости от положения в здании основные колонны делят на колонны крайнего, среднего ряда и торцовые. При опирании подкрановых балок непосредственно на колонны последние проектируют ступенчатыми, в противном случае постоянными по длине сечения. В случае необходимости в них устраивают короткие консоли для опирания несущих элементов покрытия или подкрановых балок.
Колонны могут иметь сплошное или сквозное сечение. Основные колонны высотой от пола более 144, 4 м, а также колонны, высота сечений которых по расчетным или конструктивным соображениям принимается не менее 1 м, проектируют двухветвевыми. Для колонн сплошного сечения по соображениям простоты изготовления применяют сечение прямоугольной формы. Однако перспективным является переход к двутавровому или кольцевому поперечному сечению, позволяющему с одновременным использованием бетона повышенной прочности снизить его расход не менее чем в 1,5 раза.
Высоту колонн над чистым полом определяют технологическими требованиями размещаемых в здании производств и принимают кратной 0,6 м. Размеры колонн ниже отметки чистого пола определяют конструкцией заделки колон в фундаменте и отметкой обреза фундамента. Из условий возможности окончания работ нулевого цикла до начала монтажа наземных конструкций при отсутствии специальных технологических требований обрез фундамента размещают на 0,15 м ниже уровня чистого пола.
Размеры сечений колонн определяют расчетом, проводимым с учетом требований унификации и экономичности. При этом размеры прямоугольных поперечных сечений принимают не менее 300х300 мм. Для ветвей двухветвевых колонн в плоскости большего размера двухветвевого сечения допускается уменьшение одного размера сечения на 200 мм.
Размеры сечений основных призматических колонн принимают не менее l 0 /35, где l 0 – приведенная длина колонны. Ширина колонн, несущих нагрузку от мостовых электрических кранов, должна быть не менее 400 мм. Размеры сечений назначают кратными 100 мм, за исключением меньшего размера ветвей колонн, который может быть кратным 50 мм. Размер сечения оголовка колонны в плоскости несущей конструкции принимают не менее 300 мм при опирании одного конструктивного элемента и не менее 500 мм при опирании двух конструктивных элементов. При пролетах до 12 м и небольших нагрузках размер оголовка при опирании двух конструктивных элементов можно снизить до 400 мм. Размер сечения оголовка может отличаться от размера сечения колонны. Для колонн, несущих крановую нагрузку, большое значение имеет обеспечение достаточной жесткости. Жесткость колонн сплошного сечения считается достаточной, если высота сечения подкрановой части равна (1/10…1/14) Hh.
Ветви сквозных колонн соединяют короткими распорками, которые размещают так, чтобы размер от уровня пола до низа первой надземной распорки составлял не менее 1,8 м для обеспечения удобного прохода между ветвями. Расстояние между осями распорок принимают равным (8…10)h, высоту сечения распорки – (1,5…2)h, ширину распорки – ширине ветви.
Для изготовления колонн применяют бетоны проектных марок от 200 до 500 и выше. Для рабочей арматуры колонн, как правило, используют арматурную сталь класса A-III, для поперечной – обыкновенную арматурную проволоку класса A-I, холоднотянутую проволоку класса В-I или Вр-I или горячекатаную арматурную сталь класса A-III. Как правило, колонны армируются симметричной арматурой. В отдельных случаях, когда противоположные по знаку моменты, действующие в сечениях колонн, резко различают по величине (например, в верхних участках ступенчатых колонн крайних рядов зданий с мостовыми кранами), колонны армируют несимметрично.
Рис.144
Заделка колонн в фундамент принимается:
Дата: 2018-12-28, просмотров: 548.
