Выбор оборудования на вводе 10 кВ трансформатора

Рисунок 3 - Схема с одинарной секционированной системой шин.


 

ГЛАВА 4. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

При проектировании понизительных подстанций промышленных предприятий расчет токов короткого замыкания производят для решения задач:

1. Сопоставления, оценки и выбора главных схем электрических соединений электростанций и подстанций;

2. Проверки электрических аппаратов и токоведущих частей по условию работы при коротких замыканиях;

3. Решения вопросов ограничения токов короткого замыкания;

4. Проектирования и настройки устройств релейной защиты;

5. Проектирования заземляющих устройств;

Для целей проектирования используются упрощенные методы расчета токов короткого замыкания. При этом принимается ряд допущений: отсутствие качаний генераторов, приближенный учет нагрузок, пренебрежение активными сопротивлениями схемы (если соотношение R/X < 1.3), приближенный учет апериодического тока короткого замыкания.

За расчетный вид короткого замыкания принимается, как правило, трехфазное короткое замыкание.

Расчет токов короткого замыкания производится для максимального и минимального режимов работы системы. 

Для расчета токов КЗ составлена принципиальная схема электрических соединений системы в однолинейном изображении, которая представлена на рис.4.1. Схема замещения показана на рис. 4.2.

 

4.1 Расчет токов трехфазного короткого замыкания

Результирующая схема для точки К1:

 

Расчет токов короткого замыкания будем проводить в системе относительных базисных единиц.

 

Исходные данные.

Рисунок 4.1 - Расчетная схема

Г1, Г2, Г3, Г4: ТВФ-100

Хd=0,14

Uн=10,5 кВ

сos н=0,8

 

LЛ1=LЛ2=53,9 км

L1=L2= 2×AC 240/32

Х0=0,42 Ом/км.

 

Т1, Т2, Т3, Т4: ТДЦ-125000

Uк=11%

 

С: Sкз=8000 МВА

 

 

Расчет максимального режима.

На основе расчетной схемы составим схему замещения.

Рисунок 4.2 - Схема замещения

Определим параметры схемы замещения.

Если мощность генератора=100МВт=> Е”=1,08.

Если мощность генератора>100МВт=> Е“=1,13

Для энергосистемы Е”=1

Е1”= Е2”= Е3”= Е4”=1,13

Т.к РГ=100 МВт

Е5”=1

Установим базисные единицы:

SБ=100 МВА

UБ1=115 кВ

Сопротивление генераторов

 Ом

Сопротивление трансформаторов

 Ом

Сопротивление системы

 Ом

Сопротивление ЛЭП

Преобразуем схему замещения к простейшему виду:

Рисунок 4.3 - Упрощенная схема замещения.

 Ом

Объединим 4 генераторные ветви в 1 эквивалентный источник (рис.4.4):

Рисунок 4.4

 

Для определения тока КЗ в начальный момент времени, свернем схему до простейшей (рис.4.5):

Рисунок 4.5

 Ом

А

Чтобы воспользоваться типовыми кривыми, определим суммарный ток генераторов, приведенный к напряжению в точке КЗ:

Определим суммарный номинальный ток генераторов в о.б.е:

Находим отношение для типовых кривых:

Т.к , то k=1.

Определим ток КЗ в начальный момент времени и в момент времени t в именованных единицах.

Определим апериодический ток КЗ в момент времени t=0,08с.

Действующее значение полного тока в момент времени t

Мгновенное значение полного тока в момент времени t

Ударный ток

Апериодический ток в момент времени ty

Действующее значение ударного тока

 

Минимальный режим.

Исходные данные.

Рисунок 4.6 - Расчетная схема

Г1, Г2, Г3: ТВФ-100

Хd=0,14

Uн=10,5 кВ

сos н=0,8

 

LЛ1=53,9 км

L1=АС 240/32

Т1, Т2, Т3: ТДЦ-125000

Uк=11%

 

С: Sкзmm=4800 МВА

 

На основе расчетной схемы составим схему замещения.

 

 

 

Рисунок 4.7 - Схема замещения

Определим параметры схемы замещения.

Е1”= Е2”= Е3”=1,13

Т.к РГ=100 МВт

Е5”=1

Установим базисные единицы:

SБ=100 МВА

UБ1=115 кВ

Сопротивление генераторов


 

Сопротивление трансформаторов

 Ом

Сопротивление системы

 Ом

Сопротивление ЛЭП

Преобразуем схему замещения к простейшему виду:

Рисунок 4.8 - Упрощенная схема замещения.

 

Объединим 3 генераторные ветви в 1 эквивалентный источник

(рис.4.9):

Рисунок 4.9

 

Е5”= Е1”= Е2”= Е3”=1,13

 

 

Для определения тока КЗ в начальный момент времени, свернем схему до простейшей (рис.4.10):

Рисунок 4.10

Чтобы воспользоваться типовыми кривыми, определим суммарный ток генераторов, приведенный к напряжению в точке КЗ:

Определим суммарный номинальный ток генераторов в о.б.е:

Находим отношение для типовых кривых:

По методу типовых кривых определяем k=1.

Определим ток КЗ в начальный момент времени и в момент времени t в именованных единицах.

Определим апериодический ток КЗ в момент времени t=0,08с.

Действующее значение полного тока в момент времени t

Мгновенное значение полного тока в момент времени t

 

 

Ударный ток

Апериодический ток в момент времени ty

Действующее значение ударного тока

 

 

4.1.1 Сопротивления в схеме замещения

 

 

За базисные величины принимаем:

 

 


 

Рисунок 4.11 - Схема замещения.

 

 

                                                

 

 

1) Трансформаторы ГРЭС:

                                          (4.1)

 

 

 

 

Хнб =

 

Хвб =

 

2) Кабели:

 

L = 0.8 км; Х0 = 0.08 Ом/км; Uср=10.5 кВ.

                           

 (4.2)

Хк =

 

3) Система:

(4.3)

Хс (К2) = Хвб+Хнб+Хс(К1)=0.22+0.07+0.095=0.38

 

 

4) Двигатели с учетом кабелей:

Для АД и СД Х’dном=0.2

 

 (4.4)

ХСД 630 =  

 

XСД 2500 =  

ХАД =   

 


 

4.1.2 Преобразование схемы замещения

Преобразованная схема показана на рисунке 4.3.

 

 

Рисунок 4.12.

 


4.1.3 Расчет токов трехфазного короткого замыкания

Результирующая схема для точки К2:

 

 

Рисунок 4.13.

 

Действующее значение периодической составляющей начального тока КЗ:

               .       (4.12)

 

XСД 630 = = 15; ХСД 2500 = 7; ХАД =

 

кА

 

 

кА

 

 кА

 

кА

 

 

Апериодическая составляющая тока КЗ к моменту времени τ = 0.08 с определяется:

                                          (4.13)

 

 – принимается по табл. 4.5 [4].


 

 

Ударный ток КЗ:

                               ,             (4.14)

Где

 

 

4.1.4. Определение апериодической составляющей тока КЗ.

 

Наибольшее начальное значение апериодической составляющей тока трехфазного КЗ принимается равным амплитуде начального значения периодической составляющей, кА.

     

(4.15)

 

 

Значение апериодической составляющей тока КЗ в момент времени τ = 0.08 c по формуле, кА.

                               (4.16)

 

4.1.5. Определение ударного тока КЗ.

 

            кА     (4.17)

 

Определение периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени.

Действующее значение периодической составляющей тока КЗ, протекающего в ветви источника электроснабжения (энергосистемы), считается независимым от времени

 

                                                                               (4.18)

 

Расчет действующего значения периодической составляющей тока статора электродвигателя определяется по формуле:

,                            (4.19)

 

где - коэффициент, зависящий от удаленности электродвигателя от точки КЗ.

 для СД630=0.78,  для СД2500=0.75, для АД=0.45

 

 

 

 

Полный ток КЗ в момент времени τ = 0.08 с:

 

(4.20)

 

 

 

4.1.5 Расчет токов короткого замыкания для минимального режима

 Минимальный режим задан следующим образом:

- секции 10 кВ ГПП включены по нормальной схеме

- отключена одна из двух ВЛ 220 кВ ГРЭС-ГПП

- отключена два блока 50 МВт на ГРЭС

 

Схема замещения в минимальном режиме показана на рисунке 4.6.

 

Рисунок 4.6

 

 


 

Результирующая схема для точки К2:

 

 

Рисунок 4.7

 

Sб= 100 МВА

Uб= 10.5 кВ

Iб= 5.5 кА

 

Значение периодического тока:

 

, кА

 

, кА

, кА

 

, кА

Таблица 4

 

Режим т. КЗ Ветви КЗ Iпо кА Iпτ кА i кА i кА Ta с Kуд iуд кА

Макс

1 Сист 5.4 5.4 1.53 9.17 0.05 1.8 13.75

2

Сист 14.85 14.85 10.78 31.78 0.12 1.92 40.32
СД630 0.4 0.312 0.12 0.56 0.05 1.8 1.02
СД2500 0.86 0.645 0.39 1.3 0.07 1.9 2.31
АД 0.39 0.18 0.07 0.32 0.04 1.6 0.88
Сумма 16.5 15.99 11.26 33.96     44.53

Мин

1 Сист 2.85            

2

Сист 12            
СД630 0.2            
АД 0.2            
Сумма 12.4            

 

 

ГЛАВА 5. ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ

 









Выбор оперативного тока

Для питания оперативных цепей подстанции применяется постоянный оперативный ток с питанием от аккумуляторных батарей. Трансформатор собственных нужд присоединён к шинам 10 кВ.

 


ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В ходе проделанной работы была спроектирована главная понизительная подстанция завода транспортного машиностроения: рассчитаны нагрузки подстанции, выбраны трансформаторы, выбрана схема электрических соединений подстанции на высокой и низкой стороне, также рассчитаны токи короткого замыкания в максимальном и минимальном режимах, выбрано основное оборудование и токоведущие части, разработана конструкция и компоновка распределительных устройств, рассчитано заземление и грозозащита подстанции.

На основании результатов курсового проектирования выполняется курсовая работа по дисциплине "Релейная защита и автоматика".

 

 

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

 

1. Двоскин Л. И. Схемы и конструкции распределительных устройств. М.: Энергоатомиздат, 1985.

2. Правила применения скидок и надбавок к тарифам на электроэнергию за потребление и генерацию реактивной энергии // Промышленная энергетика. № 6, 1996.

3. Правила устройства электроустановок. М.: Главгосэнергонадзор России, 1998.

4. Игуменщев В. А., Олейников В. К., Малафеев А. В. Электрическая часть понизительной подстанции промышленного предприятия: Учеб. Пособие. – Магнитогорск: МГТУ, 2002.

5. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию. Т. 2 / Под ред. А. А. Федорова. М.: Энергия, 1974.

6. Рожкова Л. Д., Козулин В. С. Электрооборудование станций и подстанций. М.: Энергоатомиздат, 1987.

7. Электрическая часть станций и подстанций (Справочные материалы)/ Под ред. Б. Н. Неклепаева. М.: Энергоатомиздат, 1986.

8. Электротехнический справочник: в 3т. Т. 3. В 2 кн. Кн.1. Производство и распределение электрической энергии (Под общ. ред. профессоров МЭИ). М.: Энергоатомиздат, 1988.

 


Рисунок 3 - Схема с одинарной секционированной системой шин.


 

ГЛАВА 4. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

При проектировании понизительных подстанций промышленных предприятий расчет токов короткого замыкания производят для решения задач:

1. Сопоставления, оценки и выбора главных схем электрических соединений электростанций и подстанций;

2. Проверки электрических аппаратов и токоведущих частей по условию работы при коротких замыканиях;

3. Решения вопросов ограничения токов короткого замыкания;

4. Проектирования и настройки устройств релейной защиты;

5. Проектирования заземляющих устройств;

Для целей проектирования используются упрощенные методы расчета токов короткого замыкания. При этом принимается ряд допущений: отсутствие качаний генераторов, приближенный учет нагрузок, пренебрежение активными сопротивлениями схемы (если соотношение R/X < 1.3), приближенный учет апериодического тока короткого замыкания.

За расчетный вид короткого замыкания принимается, как правило, трехфазное короткое замыкание.

Расчет токов короткого замыкания производится для максимального и минимального режимов работы системы. 

Для расчета токов КЗ составлена принципиальная схема электрических соединений системы в однолинейном изображении, которая представлена на рис.4.1. Схема замещения показана на рис. 4.2.

 

4.1 Расчет токов трехфазного короткого замыкания

Результирующая схема для точки К1:

 

Расчет токов короткого замыкания будем проводить в системе относительных базисных единиц.

 

Исходные данные.

Рисунок 4.1 - Расчетная схема

Г1, Г2, Г3, Г4: ТВФ-100

Хd=0,14

Uн=10,5 кВ

сos н=0,8

 

LЛ1=LЛ2=53,9 км

L1=L2= 2×AC 240/32

Х0=0,42 Ом/км.

 

Т1, Т2, Т3, Т4: ТДЦ-125000

Uк=11%

 

С: Sкз=8000 МВА

 

 

Расчет максимального режима.

На основе расчетной схемы составим схему замещения.

Рисунок 4.2 - Схема замещения

Определим параметры схемы замещения.

Если мощность генератора=100МВт=> Е”=1,08.

Если мощность генератора>100МВт=> Е“=1,13

Для энергосистемы Е”=1

Е1”= Е2”= Е3”= Е4”=1,13

Т.к РГ=100 МВт

Е5”=1

Установим базисные единицы:

SБ=100 МВА

UБ1=115 кВ

Сопротивление генераторов

 Ом

Сопротивление трансформаторов

 Ом

Сопротивление системы

 Ом

Сопротивление ЛЭП

Преобразуем схему замещения к простейшему виду:

Рисунок 4.3 - Упрощенная схема замещения.

 Ом

Объединим 4 генераторные ветви в 1 эквивалентный источник (рис.4.4):

Рисунок 4.4

 

Для определения тока КЗ в начальный момент времени, свернем схему до простейшей (рис.4.5):

Рисунок 4.5

 Ом

А

Чтобы воспользоваться типовыми кривыми, определим суммарный ток генераторов, приведенный к напряжению в точке КЗ:

Определим суммарный номинальный ток генераторов в о.б.е:

Находим отношение для типовых кривых:

Т.к , то k=1.

Определим ток КЗ в начальный момент времени и в момент времени t в именованных единицах.

Определим апериодический ток КЗ в момент времени t=0,08с.

Действующее значение полного тока в момент времени t

Мгновенное значение полного тока в момент времени t

Ударный ток

Апериодический ток в момент времени ty

Действующее значение ударного тока

 

Минимальный режим.

Исходные данные.

Рисунок 4.6 - Расчетная схема

Г1, Г2, Г3: ТВФ-100

Хd=0,14

Uн=10,5 кВ

сos н=0,8

 

LЛ1=53,9 км

L1=АС 240/32

Т1, Т2, Т3: ТДЦ-125000

Uк=11%

 

С: Sкзmm=4800 МВА

 

На основе расчетной схемы составим схему замещения.

 

 

 

Рисунок 4.7 - Схема замещения

Определим параметры схемы замещения.

Е1”= Е2”= Е3”=1,13

Т.к РГ=100 МВт

Е5”=1

Установим базисные единицы:

SБ=100 МВА

UБ1=115 кВ

Сопротивление генераторов


 

Сопротивление трансформаторов

 Ом

Сопротивление системы

 Ом

Сопротивление ЛЭП

Преобразуем схему замещения к простейшему виду:

Рисунок 4.8 - Упрощенная схема замещения.

 

Объединим 3 генераторные ветви в 1 эквивалентный источник

(рис.4.9):

Рисунок 4.9

 

Е5”= Е1”= Е2”= Е3”=1,13

 

 

Для определения тока КЗ в начальный момент времени, свернем схему до простейшей (рис.4.10):

Рисунок 4.10

Чтобы воспользоваться типовыми кривыми, определим суммарный ток генераторов, приведенный к напряжению в точке КЗ:

Определим суммарный номинальный ток генераторов в о.б.е:

Находим отношение для типовых кривых:

По методу типовых кривых определяем k=1.

Определим ток КЗ в начальный момент времени и в момент времени t в именованных единицах.

Определим апериодический ток КЗ в момент времени t=0,08с.

Действующее значение полного тока в момент времени t

Мгновенное значение полного тока в момент времени t

 

 

Ударный ток

Апериодический ток в момент времени ty

Действующее значение ударного тока

 

 

4.1.1 Сопротивления в схеме замещения

 

 

За базисные величины принимаем:

 

 


 

Рисунок 4.11 - Схема замещения.

 

 

                                                

 

 

1) Трансформаторы ГРЭС:

                                          (4.1)

 

 

 

 

Хнб =

 

Хвб =

 

2) Кабели:

 

L = 0.8 км; Х0 = 0.08 Ом/км; Uср=10.5 кВ.

                           

 (4.2)

Хк =

 

3) Система:

(4.3)

Хс (К2) = Хвб+Хнб+Хс(К1)=0.22+0.07+0.095=0.38

 

 

4) Двигатели с учетом кабелей:

Для АД и СД Х’dном=0.2

 

 (4.4)

ХСД 630 =  

 

XСД 2500 =  

ХАД =   

 


 

4.1.2 Преобразование схемы замещения

Преобразованная схема показана на рисунке 4.3.

 

 

Рисунок 4.12.

 


4.1.3 Расчет токов трехфазного короткого замыкания

Результирующая схема для точки К2:

 

 

Рисунок 4.13.

 

Действующее значение периодической составляющей начального тока КЗ:

               .       (4.12)

 

XСД 630 = = 15; ХСД 2500 = 7; ХАД =

 

кА

 

 

кА

 

 кА

 

кА

 

 

Апериодическая составляющая тока КЗ к моменту времени τ = 0.08 с определяется:

                                          (4.13)

 

 – принимается по табл. 4.5 [4].


 

 

Ударный ток КЗ:

                               ,             (4.14)

Где

 

 

4.1.4. Определение апериодической составляющей тока КЗ.

 

Наибольшее начальное значение апериодической составляющей тока трехфазного КЗ принимается равным амплитуде начального значения периодической составляющей, кА.

     

(4.15)

 

 

Значение апериодической составляющей тока КЗ в момент времени τ = 0.08 c по формуле, кА.

                               (4.16)

 

4.1.5. Определение ударного тока КЗ.

 

            кА     (4.17)

 

Определение периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени.

Действующее значение периодической составляющей тока КЗ, протекающего в ветви источника электроснабжения (энергосистемы), считается независимым от времени

 

                                                                               (4.18)

 

Расчет действующего значения периодической составляющей тока статора электродвигателя определяется по формуле:

,                            (4.19)

 

где - коэффициент, зависящий от удаленности электродвигателя от точки КЗ.

 для СД630=0.78,  для СД2500=0.75, для АД=0.45

 

 

 

 

Полный ток КЗ в момент времени τ = 0.08 с:

 

(4.20)

 

 

 

4.1.5 Расчет токов короткого замыкания для минимального режима

 Минимальный режим задан следующим образом:

- секции 10 кВ ГПП включены по нормальной схеме

- отключена одна из двух ВЛ 220 кВ ГРЭС-ГПП

- отключена два блока 50 МВт на ГРЭС

 

Схема замещения в минимальном режиме показана на рисунке 4.6.

 

Рисунок 4.6

 

 


 

Результирующая схема для точки К2:

 

 

Рисунок 4.7

 

Sб= 100 МВА

Uб= 10.5 кВ

Iб= 5.5 кА

 

Значение периодического тока:

 

, кА

 

, кА

, кА

 

, кА

Таблица 4

 

Режим т. КЗ Ветви КЗ Iпо кА Iпτ кА i кА i кА Ta с Kуд iуд кА

Макс

1 Сист 5.4 5.4 1.53 9.17 0.05 1.8 13.75

2

Сист 14.85 14.85 10.78 31.78 0.12 1.92 40.32
СД630 0.4 0.312 0.12 0.56 0.05 1.8 1.02
СД2500 0.86 0.645 0.39 1.3 0.07 1.9 2.31
АД 0.39 0.18 0.07 0.32 0.04 1.6 0.88
Сумма 16.5 15.99 11.26 33.96     44.53

Мин

1 Сист 2.85            

2

Сист 12            
СД630 0.2            
АД 0.2            
Сумма 12.4            

 

 

ГЛАВА 5. ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ

 









Выбор оборудования на вводе 10 кВ трансформатора

 

Расчетный ток присоединения определяется из условия отключения одного трансформатора. Максимальная нагрузка на оставшийся в работе трансформатор определяется коэффициентом загрузки в аварийном режиме с учетом отключения 30% потребителей.

а) По номинальным параметрам для утяжеленного режима подходит к установке на низкой стороне выключатель типа ВВЭ-М-10-31,5/2500 УЗ, с электромагнитным приводом  изготовленном на заводе «Энергомаш», совместимый с КРУ-К-104М (на номинальный ток 3150 А).

Проверка на динамическую, термическую стойкость и коммутационную способность в режиме КЗ проверяется по току КЗ в точке К2, который ликвидируется МТЗ трансформатора с выдержкой времени t=1 с.

Расчетный тепловой импульс В определяется по формуле:

Та – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ;

τ – время от начала КЗ до момента размыкания дугогасительных контактов;

t п – полное время отключения выключателя, с;

tmin .р.з. минимально возможное время срабатывания защиты, с.

 

Таблица 5.1.1

Условия выбора и проверки выключателя ВВЭ-М-10-31,5/2500:

Условия выбора и проверки

Номинальные параметры Расчетные параметры

Uном ≥Uном.сети

10 кВ 10 кВ

Iном ≥Iдлит.max

2500 А 2078.5 А

Iвкл.ном ≥Iп0

31.5 кА 14.85 кА

iвкл ≥iуд

31.5 кА 40.32 кА

Iдин. ном ≥ Iп0

31.5 кА 14.85 кА

iдин.max ≥iуд

81 кА 40.32 кА

Im2tm≥B

1984.5 (кА)2с 251.4 (кА)2 с

Iокл.ном ≥Inτ

31.5 кА 14.85 кА
 

 

81

  31.78 кА
       

 

Выключатель подходит по всем параметрам в нормальном, утяжеленном и аварийном режимах.

 

б) На вводе от трансформатора устанавливаем трансформатор тока ТШЛП–10-1-3000 У3, с комбинированным счетчиком Меркурий 230.

Расчетная нагрузка вторичных цепей трансформатора тока определяется для схемы включения приборов, приведенной на рис.:

 

 

Рисунок 5.1- Схема включения приборов.

 

Таблица 5.1.2

Расчет вторичной нагрузки                   

Прибор

Тип

Нагрузка по фазам, ВА

А

В

С
Амперметр Э – 335

0.5

-

-
Ваттметр Д-335

0.5

-

0.5
Варметр Д-343 0.5

-

0.5

Счетчик Меркурий 230

0.1

Всего  

1.533

0.033

1.033
             

 

Наиболее загруженная фаза А, поэтому Sприб = 1.533 ВА.

Сопротивление измерительных приборов фазы А:

Максимально возможное сопротивление соединительных проводов при =0,8 Ом в классе точности 0,5 составляет:

 

 

Сечение соединительных проводов:


где  – удельное сопротивление алюминиевого провода, ;

 – длина трассы соединительных проводов;

Минимальное сечение алюминиевых проводов из условия механической прочности 4 мм2. Принимаем .

При этом сечении сопротивление проводов:

 

Вторичная нагрузка трансформаторов тока:

 

Таблица 5.1.3

Условия выбора и проверки трансформатора тока типа ТШЛП – 10-3000УЗ

Условия выбора и проверки Номинальные параметры Расчетные параметры
Uном ≥Uном.сети 10 кВ 10 кВ
Iном ≥Iдлит.max 3000А 2078.5 А
(k1 I1ном)2tm≥B 14700 (кА)2 с 251.4 (кА)2 с
Z2ном≥Z2 ≈ r2 0.8 Ом 0.304 Ом

 

Трансформаторы тока типа ТШЛП–10-1-3000У3 по электродинамической стойкости не проверяем.

Трансформатор тока подходит по всем параметрам в нормальном, утяжеленном и аварийном режимах.

        


Дата: 2018-12-28, просмотров: 13.