Для определения кольцевых растягивающих усилий в стенке, разбиваем стенку по высоте на зоны по 1м (нумерация зон сверху вниз h1, h2…) и определяем кольцевые растягивающие усилия в центре каждой зоны:

           Частный коэффициент безопасности для гидростатического давления ; плотность химически чистой воды :

кН;

кН;

кН;

кН;

кН;

кН;

           Найдем собственный вес панели стенки на 1м.п.:

, кН/м.п., где:

           плотность железобетона:

кН/м.п.

           Нормальная сила на уровне днища равна:

кН/м.п.

           Сила трещин между стенкой и днищем:

кН/м.п.

           Определяем кольцевые растягивающие усилия с учетом силы трения по зонам:

, где:

           характеристика жесткости стенки;

η₁ – коэффициент для расчета балок на упругом основании (грунтовое обвалование стенки резервуара или подземный резервуар); η₁ определяется по таблице 10.1 в зависимости от от φ = (х/S), где х – расстояние от низа стенки до рассматриваемого сечения (Байкова, 1980г.).

           Проверим условие:

, где:

кН/м.п.,

кН/м.п.,

           Т.к. условие не выполняется, в расчет вводим меньшую величину, т.е.:

кН/м.п.

           Для сечения по низу стенки при x = 0, φ = (х/S) = 0 и η₁ = 1:

кН;

Для сечения на расстоянии x = 0.5м (ц.т. 5-ой зоны) от низа стеновой панели, следовательно φ = (0.5/1.9) = 0.56 и η₁ = 0.686:

кН;

Для сечения на расстоянии x = 1.5м (ц.т. 4-ой зоны) от низа стеновой панели, следовательно φ = (1.5/1.9) = 0.79 и η₁ = 0.227:

кН;

Для сечения на расстоянии x = 2.5м (ц.т. 3-ой зоны) от низа стеновой панели, следовательно φ = (2.5/1.9) = 1.32 и η₁ = -0.0043:

кН;

Для сечения на расстоянии x = 3.5м (ц.т. 2-ой зоны) от низа стеновой панели, следовательно φ = (3.5/1.9) = 1.84 и η₁ = -0.0059:

кН;

Для сечения на расстоянии x = 4.3м (ц.т. 1-ой зоны) от низа стеновой панели, следовательно φ = (4.3/1.9) = 2.26 и η₁ = -0.065:

кН.

           Вертикальный (меридиональный) изгибающий момент определяется по формуле:

, кН•м, где:

η₂ – коэффициент для расчета балок на упругом основании (грунтовое обвалование стенки резервуара или подземный резервуар); η₂ определяется по таблице 10.1 в зависимости от от φ = (х/S), где х – расстояние от низа стенки до рассматриваемого сечения (Байкова, 1980г.).

Для сечения по низу стенки при x = 0, следовательно φ = (х/S) = 0 и η₂ = 0:

кН•м;

Для сечения на расстоянии x = 0.5м (ц.т. 5-ой зоны) от низа стеновой панели, следовательно φ = (х/S) = (0.5/1.9) = 0.56 и η₂ = 0.237:

кН•м;

Для сечения на расстоянии x = 1.5м (ц.т. 4-ой зоны) от низа стеновой панели, следовательно φ = (1.5/1.9) = 0.79 и η₂ = 0.313:

кН•м;

Для сечения на расстоянии x = 2.5м (ц.т. 3-ой зоны) от низа стеновой панели, следовательно φ = (2.5/1.9) = 1.32 и η₂ = 0.2547:

кН•м;

Для сечения на расстоянии x = 3.5м (ц.т. 2-ой зоны) от низа стеновой панели, следовательно φ = (3.5/1.9) = 1.84 и η₂ = 0.2018:

кН•м;

Для сечения на расстоянии x = 4.3м (ц.т. 1-ой зоны) от низа стеновой панели, следовательно φ = (4.3/1.9) = 2.26 и η₂ = 0.087:

кН•м;

Максимальный меридиональный момент в стенке возникает при кН/м.п. и действует в сечении с ординатой x, соответствующей максимальному значению коэффициента η₂, а именно η₂ = 0.313 (при x₀ = 1.5м):

кН•м.

Эпюры кольцевых растягивающих усилий и вертикальных изгибающих моментов в расчетных сечениях по высоте стеновой панели