Система регенеративного подогрева воды включает 4 подогревателя низкого давления ПНД, деаэратор Д и 3 подогревателя высокого давления ПВД (нумерация подогревателей - по ходу питательной воды от конденсатора).
Принципиальная схема станции изображена на рисунке 1.
Рисунок 1. Принципиальная тепловая схема турбины ПТ-50-130.
Параметры турбины ПТ-50-130 и параметры пара в нерегулируемых отборах турбины на номинальном режиме:
- номинальная мощность 50 МВт
- давление свежего пара 12.75 МПа
- температура свежего пара 555 °С
-
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.2155 БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.215.ПЗ.041 |
- температура питательной воды 230 °С
| h, кДж/кг |
| P7 |
| P5 |
| P4 |
| P2 |
| P1 |
SкДж/кгК
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
Принимаем ηоi=0,84, ηдр=0,98. БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.215.ПЗ.041
Процесс расширения пара в цилиндре высокого давления строим следующим образом. Начальные значения давления и температуры пара берем в паспортных данных.
p0=12.75 МПа, t0=555 ºC.
.
где 
- давление пара перед дросселем.
Опускаем вертикаль на изобару, соответствующую давлению промышленного отбора pп=1,25 МПа.
Реальный теплоперепад составит 
где Δh0 - теплоперепад при идеальном изоэнтропном процессе
Аналогичным способом выполняются расчеты для ЦСД и ЦНД.
Далее составим сводную таблицу параметров термодинамического состояния в системе регенерации питательной воды. Подогрев питательной воды стараются выдержать равномерным. Недогрев питательной воды до температуры насыщения пара составляет θ=2 ºC.
| ПВД 8 | ПВД 7 | ПВБ 6 | Деаэр. | ПНД 4 | ПНД 3 | ПНД 2 | ПНД 1 | к | |
| давление пара в отборе, МПа | 4,1 | 1,9 | 1,25 | 0,6 | 0,3 | 0,125 | 0,042 | 0,014 | 0,003 |
| энтальпия пара, кДж/кг | |||||||||
| температура насыщ.пара, ºC | 133,2 | 106,4 | 79,6 | 52,8 | 24,1 | ||||
| темп конденс пара, ºC | - | ||||||||
| энтальпия конденсата, кДж/кг | 934,5 | 839,9 | 701,6 | 478,26 | |||||
| температура питательной воды, ºC | 131,2 | 104,4 | 77,6 | 50,8 | - | ||||
| энтальпия питательной воды, кДж/кг | 1095,6 | 888,6 | 798,6 | - |
Таблица 1. Сводная таблица параметров основных элементов схемы.
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.215.ПЗ.041 |
=0,012, 
=0,0125, 
=0,02 .
Где -паровые собственные нужды машинного зала
-паровые собственные нужды парогенератора
- внутристанционные потери конденсата
Так как турбоагрегат работает на конденсационном режиме, расход пара на турбину определится следующим образом: 
Принимаем 
=1,15, 
=0,95, где -коэффициент регенерации
Расход пара из парогенератора нетто:
где 
- расход пара на собственные нужды машинного зала.
Производительность парогенератора брутто
где 
- расход пара на собственные нужды парогенератора.
Расход питательной воды
Так как 
.
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.215.ПЗ.041 |
1) ПВД-8:
| ПВД-8 |
| t”пв=243 ºC h”пв=1052 кДж/кг |
| Gп: tп=396 ºC hп=3218 кДж/кг |
Gпв= 
t’пв=219ºC
h’пв=939,1 кДж/кг
|
| GK: ts=245 ºC, tk=229 ºC, hs=1061,6 кДж/кг, hk=985,6кДж/кг |
Тогда из уравнения теплового баланса:
Где 
-энтальпия питательной воды на выходе из подогревателя
-энтальпия питательной воды на входе в подогреватель
–энтальпия пара на входе в подогреватель
-энтальпия конденсата
D-расход греющего пара на подогреватель
| t”пв=219 ºC h”пв=939,1 кДж/кг |
| Gп: tп=347 ºC hп=3129 кДж/кг |
| Gпв=
t’пв=181 ºC
h’пв=767,5 кДж/кг
|
| GK=Gп+Gк8 : ts=221 ºC, tk=191 ºC, hs=948,3 кДж/кг, hk=812 кДж/кг |
Слив конденсата из ПВД-8
Dсл= 
hк8=985,6 кДж/кг
|
| ПВД-7 |
| t”пв=181 ºC h”пв=767,5 кДж/кг |
| Gп: tп=274 ºC hп=2996 кДж/кг |
Gпв=  кг/с
t’пв=165 ºC
h’пв=697,3 кДж/кг
|
| DK=Dп+Dк8+Dк7 : ts=183 ºC, tk=175 ºC, hs=2779,6 кДж/кг, hk=741,1 кДж/кг |
| ПВД-6 |
| Слив конденсата из ПВД-7 и 8 Dк8+Dк7=3,76+0,90=4,66 кг/с Hк7=812 кДж/кг |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.215.ПЗ.041 |
Найдем повышение энтальпии питательной воды в питательном насосе.
Принимая давление воды за питательным насосом 157 бар и температуру воды в насосе t=158 ºC и пользуясь таблицами свойств воды и водяного пара, находим 
, тогда
 кг/с
|
 Дж/кг
|
 ºC
|
 ºC
|
 ºC
|
|
Материальный баланс деаэратора
=65,524 кг/с
Тепловой баланс деаэратора
Решая совместно систему уравнений материального и теплового баланса, получим
5)ПНД-4:
| ПНД-4 |
| t”пв=149 ºC h”пв=627,8 кДж/кг |
| Gп: tп=197 ºC hп=2854 кДж/кг |
t’пв=134 ºC
h’пв=563,4 кДж/кг
|
| GK: ts=151 ºC, tk=144 ºC, hs=2747,5кДж/кг, hk=606,3 кДж/кг |
6)ПНД-3:
Предварительно принимаем температуру в точке смешения 
°C
| ”пв=134 ºC h”пв=563,4 кДж/кг |
| Gп: t’п=138 ºC h’п=2753 кДж/кг |
| D’к=62,4 кДж/кг t’пв=98 ºC h’пв=410,63 кДж/кг |
| Gсл: ts=136 ºC, tk=108 ºC, hs=2728,8 кДж/кг, hk=452,85, |
| ПНД-3 |
| Слив конденсата из ПНД-4 D4=1,93 кг/с tk=144 ºC, hk=606,3 кДж/кг |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.215.ПЗ.041 |
7)ПНД-2:
| t”пв=98 ºC h”пв=410,63 кДж/кг |
| Gп: tп= 98ºC hп=2678 кДж/кг |
t’пв=73ºC
h’пв=305,6 кДж/кг
|
| tk2=100 ºC, hk2=419,06 кДж/кг |
| ПНД-2 |
Слив конденсата из ПНД-3
tк3=108 ºC,
hk3=452,85 кДж/кг
|
Решая совместно систему из двух уравнений, получим
| Gп: tп=76 ºC hп=2663 кДж/кг |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.215.ПЗ.041 |
| t”пв=73 ºC h”пв=305,6 кДж/кг |
| Dk’’=54,13 кг/с t’пв=28ºC h’пв=109 кДж/кг |
| GK: ts=75 ºC, tk=38 ºC, hs=318 кДж/кг, hk=160 кДж/кг |
| ПНД-1 |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.215.ПЗ.041 |
71,2=3,76+5,22+2,02+0,05+1,82+4,1+2,35+4,34+49,79
71,2=71,45
Практически совпадают.
Проверка правильности оценки величины энтальпии в точке смешения перед ПНД-3.
ºC
Значение температуры в точке смешения практически полностью совпадает с принятым ранее значением. Пересчет балансовых уравнений не проводим.
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.215.ПЗ.041 |
Дата: 2016-10-02, просмотров: 223.
