Поможем в ✍️ написании учебной работы

Имя

Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

Выберите тип работыЧасть дипломаДипломная работаКурсовая работаКонтрольная работаРешение задачРефератНаучно - исследовательская работаОтчет по практикеОтветы на билетыТест/экзамен onlineМонографияЭссеДокладКомпьютерный набор текстаКомпьютерный чертежРецензияПереводРепетиторБизнес-планКонспектыПроверка качестваЭкзамен на сайтеАспирантский рефератМагистерская работаНаучная статьяНаучный трудТехническая редакция текстаЧертеж от рукиДиаграммы, таблицыПрезентация к защитеТезисный планРечь к дипломуДоработка заказа клиентаОтзыв на дипломПубликация статьи в ВАКПубликация статьи в ScopusДипломная работа MBAПовышение оригинальностиКопирайтингДругое

Нажимая кнопку "Продолжить", я принимаю политику конфиденциальности

Расчет производится в соответствии с [8] :

Находим теплоотдачу 1м гладкой трубы:

Q=q_экм·f·f_экм·1,163, Вт (1.23)

где q_экм-теплоотдача 1 м трубы в ккал/ч*экм при температуре теплоносителя 95-70^оС;

f-поверхность нагрева 1м гладкой трубы (табл. 12.3) [10];

f_экм- поверхность нагрева одной трубы в зависимости от числа рядов труб (табл. 12.2) [10];

1,163-переводной коэффициент;

Q=635·0,58·1,065·1,163=457 Вт;

Теплоотдачу прибора находим по формуле:

Q_пр=n·l·Q,Вт (1.24)

где n -колличество труб;

l-длина прибора,м

Q_пр=1·2·457=914 Вт

Так как теплопотери гаража Qт=78850, то количество приборов N=78850/914=86,1=86 шт. Принимаем к установке 86 регистров из стальных электросварных труб Æ108*2,8 длиной 2 м.

1.4.6. Гидравлический расчет системы отопления гаража.

Гидравлический расчет системы отопления гаража выполняется аналогично гидравлическому расчету системы отопления жилого дома. Порядок гидравлического расчета см п. 1.4.3.

Гидравлический расчет системы отопления сведен в таблицу 1.5.

Расчетные аксонометрические схемы системы отопления приведены в приложении I.

 

Таблица 1.5

Гидравлический расчёт системы отопления

№ уч.	Q рад. Вт	G, кг/ч	L , м	Dу , мм	W , м/с	R , Па/м	RхL , Па	å z	Z , Па	RL+Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Гидравлический расчёт системы отопления жилого дома
Главное циркуляционное кольцо через стояк №6
1	220210	7573	4	70	0,6	63	250	7,5	1050	1300
2	172280	5925	5	70	0,5	38	190	3	175	370
3	134180	4615	7	70	0,4	23	160	0	0	160
4	129370	4449	3	50	0,6	72	230	2,5	450	1150
5	95460	3283	16	50	0,4	44	700	0	0	700
6	63630	2188	4	40	0,5	73	290	2,5	312,5	600
7	55330	1903	6	40	0,4	55	330	11	680	1010
8	55330	1903	6	40	0,4	52	310	9	720	1030
9	63630	2188	4,5	40	0,5	71	320	4	500	820
10	95460	3283	16,5	50	0,6	44	720	0	0	720
11	129370	4449	3	50	0,4	77	230	3	240	470
12	134180	4615	7	70	0,6	71	160	0	0	160
13	172280	5925	5	70	0,5	38	190	2	250	440
14	220210	7573	4,5	70	0,6	62	280	3,5	630	910
∑ 13010
Невязка (15000-13010)/15000=13%<15%.
Квартирная горизонтальная ветвь на участке №7 через стояк №6
15	9790	337	6	18	0,24	60	360	1,5	43	403
16	8690	299	2	18	0,14	40	80	0,5	5	85
17	7580	261	5	18	0,2	85	425	0,5	10	435
18	6360	219	3	18	0,17	40	120	2	29	149
19	5350	184	2	18	0,2	55	110	1	20	130
20	4340	149	14	15	0,24	70	980	1,2	35	1015
21	3240	111	2	15	0,18	65	130	1	16	146
22	2140	74	3	15	0,25	45	135	1,1	34	169
23	1100	38	2	15	0,26	50	100	0,5	17	117
24	2210	76	5	15	0,15	30	150	1,5	17	167
25	3430	118	4	15	0,24	70	280	1	29	309
26	4440	153	2	15	0,14	40	80	2	20	100
27	5450	187	14	18	0,22	85	1190	0,5	12	1202
28	6550	225	2	18	0,17	40	80	1,1	16	96
29	7650	263	4	18	0,2	55	220	0,5	10	230
30	9790	337	12	18	0,24	70	840	1	29	869
∑ 5620
Циркуляционное кольцо через стояк №1
31	47930	1648	11	40	0,4	55	610	2,5	240	850
32	39810	1369	3	32	0,5	107	320	2,5	410	730
33	32670	1124	3	32	0,5	70	210	1	130	340
34	25530	878	3	32	0,4	37	110	0	0	110
35	18390	632	3	25	0,5	120	360	1,5	170	530
36	11250	387	4	20	0,6	160	560	3,5	320	880
37	11250	387	4	20	0,5	91	320	3	410	730
38	18390	632	3	25	0,4	120	360	2	190	550
39	25530	878	3	32	0,4	37	110	0	0	110
40	32670	1124	3	32	0,5	90	270	1	130	400
41	39810	1369	3	32	0,4	170	510	3	450	960
42	47930	1648	12	40	0,5	58	690	2	180	870
∑ 9340
Невязка (15000-9342-2210)/15000=23%>15%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 25мм
Квартирная горизонтальная ветвь на участке №6 через стояк №1
43	9200	316	5	18	0,24	55	275	1,2	35	310
44	7980	274	8	18	0,14	25	200	0,5	5	205
45	7070	243	2	18	0,22	62	124	0,5	12	136
46	6160	212	4	18	0,17	23	92	1,3	19	111
47	5060	174	4	18	0,2	31	124	1	20	144
48	3960	136	3	18	0,24	52	156	1,3	37	193
49	3380	116	8	15	0,17	32	256	1	14	270
50	1480	51	3	15	0,19	41	123	1,2	22	145
51	510	18	2	15	0,21	56	112	0,5	11	123
52	1220	42	8	15	0,24	28	224	0,8	23	247
53	2130	73	2	15	0,14	54	108	0,5	5	113
54	3040	105	4	15	0,22	35	140	1	24	164
55	4140	142	4	15	0,17	41	164	1,1	16	180
56	5240	180	2	15	0,2	29	58	1,3	26	84
57	5820	200	8	18	0,24	25	200	0,5	14	214
58	7720	266	3	18	0,16	36	108	0,8	10	118
59	8720	300	2	18	0,2	41	82	1,1	22	104
60	9200	316	11	18	0,23	40	440	1,6	42	482
∑ 3340
Циркуляционное кольцо через стояк №3
61	4810	165	15	15	0,2	62	930	10	200	1130
62	2400	83	3	15	0,1	17	50	1,5	8	60
63	2400	83	3	15	0,1	17	50	1,5	8	60
64	4810	165	16	15	0,2	58	930	10	200	1130
∑ 2380
Невязка (15000-2380)/15000=84%>15%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 5мм.
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления гаража
№ уч	Q, Вт	G, кг/ч	L, м	dу, мм	V, м/с	R, Па/м	RL, Па	∑ξ	Z, Па	(RL+Z)Па
Главное циркуляционное кольцо
1	78850	2712	6	40	0,6	110	660	7,5	1350	2010
2	56250	1935	9	32	0,5	113	1020	3,5	438	1458
3	37600	1293	14	32	0,4	83	1160	15	1200	2360
4	33730	1160	10	25	0,5	148	1480	1	125	1605
5	29270	1007	11	20	0,5	306	3370	1	125	3495
6	24150	831	12	20	0,3	123	1480	1,5	68	1548
7	19030	654	14	20	0,3	112	1570	1,5	68	1638
8	19030	654	15	20	0,5	225	3370	2	250	3620
9	24150	831	12	20	0,5	143	1720	1	125	1845
10	29270	1007	11	20	0,4	106	1170	15	1200	2370
11	33730	1160	10	25	0,5	114	1140	2	250	1390
12	37600	1293	14	32	0,6	49	680	11,5	2070	2750
13	56250	1935	8	32	0,5	130	1040	4	500	1540
14	78850	2712	6	40	0,4	97	580	6,8	544	1124
Σ 28750
Невязка (30000-28750)/30000=4%<15%.
Ответвление №1
1	22650	779	3	20	0,6	283	850	14	2520	3370
2	12480	429	12	15	0,6	396	4750	13	2340	7090
3	5810	200	14	15	0,3	89	1250	9	405	1660
4	5810	200	15	15	0,3	89	1340	9	405	1740
5	12480	429	12	15	0,6	396	4750	13	2340	7090
6	22650	779	3	20	0,6	283	850	14,5	2610	3460
Σ 24410
Невязка (30000-24410-4760)/30000=3%<5%.
Ответвление №2
1	18150	624	4	20	0,5	203	810	8	1000	1810
2	13060	449	10	15	0,6	382	3820	14	2520	6340
3	5420	186	15	15	0,3	83	1250	7	315	1560
4	5420	186	15	15	0,3	83	1240	7	315	1560
5	13060	449	10	15	0,6	382	3820	13	2340	6160
6	18150	624	4	20	0,5	203	810	14,5	1813	2620
Σ 20050
Невязка (30000-20053-7580)/30000=10%>5%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 10мм

 

КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ЖИЛОГО ДОМА

Общие положения конструирования системы вентиляции жилого дома.

В жилом доме предусмотрена естественная вытяжная вентиляция из кухонь, санузлов, ванных комнат с учетом требований [10] в кирпичных каналах капитальных стен. Размеры каналов принимаются кратным размерам кирпича. Воздухообмен определен по нормируемым кратностям.

Поквартирные вытяжныые каналы присоединяются к вертикальному коллектору на высоте не менее двух метров от центра вытяжного отверстия. На вытяжных каналах установлены регулируемые решетки Р150, установленные на расстоянии 0,2-0,5м от потолка.

Наружный воздух поступает в помещения квартир через форточки и неплотности окон и дверей, т.е. приток наружного воздуха - неорганизованный.

1.5.2. Определение требуемого воздухообмена.

Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях квартир принята в соответствии с [10]:

- кухня с электроплитами – расход удаляемого воздуха не менее 60 м³/ч;

- совмещенное помещение уборной и ванной – 50 м³/ч;

- уборная индивидуальная – 25 м³/ч;

1.5.3. Аэродинамический расчет системы вентиляции жилого дома.

Задача аэродинамического расчета – определение потерь давления в вентиляционной сети и размеров поперечных сечений воздуховодов. Расчет включает два этапа: определение потерь давления воздуха в магистральной ветви и увязка потерь давления в ответвлениях.

Магистральная ветвь – цепь участков от вентилятора до наиболее удаленного воздухораспределителя или наиболее нагруженная ветвь (имеющая больший расход воздуха).

Расчет проводится в следующей последовательности.

Определяются требуемые площади поперечных сечений участков магистральной ветви, м²

, (1.25)

где L – расчетный расход воздуха на участке, м³/ч;

u_р – рекомендуемая скорость воздуха,м/с.

По требуемым площадям сечений подбираются размеры сечений воздуховодов и определяют диаметры сечений, м.

Определяют фактические скорости воздуха (м/с) на участках магистральной ветви и динамические давления (Па), соответствующие этим скоростям:

, (1.26)

, (1.27)

где r - плотность воздуха, равная 1.2 кг/м³.

Потери давления в воздуховодах определяются по формуле:

DР = å (R l n + Z), Па (1.28)

где R – удельная потеря давления на трение на 1 погонный метр воздуховода, Па/м;

l – длина воздуховода, м;

n – поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость каналов;

Z – потери давления в местных сопротивлениях на участке, Па.

Удельную потерю давления на трение для воздуховодов определяют по формуле:

(1.29)

где l - коэффициент сопротивления трения;

d – диаметр воздуховода, м;

n - скорость воздуха в воздуховоде, м/с;

r - плотность воздуха, кг/м³;

либо по номограммам, таблицам, зная скорость на участке и сечение участка.

Коэффициент сопротивления трения определяется по формуле Альтшуля:

(1.30)

где k = 0.001D-коэффициент абсолютной шероховатости стенки воздуховода, м;

Re – число Рейнольдса, характеризует течение жидкостей и определяется по следующей формуле:

(1.31)

где u - характерная скорость воздуха, м/с;

d – диаметр канала, м;

n - кинематическая вязкость, м²/с.

Потери давления на местные сопротивления:

(1.32)

где åz - сумма коэффициентов местных сопротивлений, отнесенных к скорости.

Затем выполняется увязка ответвлений. Аналогично рассчитываются потери давления на участках ответвления от периферийного до точки подсоединения к магистральной ветви. Сумма потерь давления на этих участках не должна отличаться более чем на 10 % от суммы потерь давления на участках магистральной ветви от точки подсоединения ответвления до периферийного.

При необходимости увеличить потери давления в ответвлении на нем устанавливается диафрагма соответствующего проходного сечения. Требуемый коэффициент сопротивления диафрагмы определяется по зависимости:

(1.33)

где DРм – суммарные потери давления воздуха на соответствующих участках магистральной ветви, Па;

DРо – суммарные потери давления воздуха на участках ответвления, Па;

Рд – динамическое давление воздуха на участке установки диафрагмы, Па.

Расчет систем естественной вентиляции.

Для каждой ветви вычисляется величина расчетного гравитационного давления:

∆Pгр = 9,8·h·(rн - rв), Па, (1.34)

где h – расстояние по вертикали от центра вентиляционной решетки до устья вытяжной шахты, м;

rн, rв – соответственно плотность наружного воздуха при температуре +5оС и плотность внутреннего воздуха при температуре +20, кг/м3.

Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции производим аналогично расчету систем вентиляции с механическим побуждением.

Суммарные потери давления å(RL+Z) сравниваем с величиной действующего гравитационного давления. Расхождение между ними должно быть в пределах 10%.

Примечание.

Величина скорости воздуха в живом сечении жалюзийной решетки не должна превышать 3 м/с;

В системе естественной вентиляции используем вентиляционные решетки с регулятором расхода воздуха;

При наладке системы естественной вентиляции с помощью регулятора расхода воздуха устанавливается расчетный расход воздуха в живом сечении вентиляционной решетки.

Результаты расчета систем естественной вентиляции жилого дома сведены в таблицу 1.6.

Расчетные аксонометрические схемы приведены в приложении I.

Перечень коэффициентов местных сопротивлений участков естественной вентиляции ВЕ1:

Участок 1

- Отвод 90°, а x в = 140 x 140 мм, 1шт. z = 0,35;

- Воздухораспределитель типа РР, Fо = 0.16 кв.м. z = 2,1;

Участок 2

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. z = 0,7;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/120=0,5.

Участок 3

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. z = 0,5;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/180=0,3.

Участок 4

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. z = 0,35;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/240=0,25.

Участок 5

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. z = 0,35;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/300=0,2.

Участок 6

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. z = 0,3;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/360=0,17.

Участок 7

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. z = 0,3;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/420=0,14.

-Зонт прямоугольный, 1шт. z = 1,1;

Расчет местных сопротивлений для остальных систем выполняется аналогично.

Таблица 1.6

 

N уч

Расход воздуха L, м3/ч

Длина участка l, М

Скорость воздуха V, м/с

Размеры сечений воздуховодов

Динамическое давление Рд, Па

Потери давления на трение

Сумма коэф. местного сопр. Szi

Поте-ри давления на мест. сопр. Z, Па

Потери давления на уч-ке, Па

Суммарные потери давления, Па

a*b, мм

f, м2

dэ, мм

R, Па/м

n

R*l*n, Па

ВЕ-1

1 60 3,2 0,1 140*140 0,196 140 0,004 0,002 0,15 0,001 2,45 0,01 0,01 0,01 2 120 2,7 0,9 140*270 0,038 184 0,5 0,08 1,4 0,3 0,7 0,33 0,63 0,64 3 180 2,7 1,3 140*270 0,038 184 1,0 0,14 1,5 0,6 0,5 0,52 1,09 1,73 4 240 2,7 1,8 140*270 0,038 184 1,9 0,27 1,62 1,2 0,35 0,65 1,83 3,56 5 300 2,7 2,2 140*270 0,038 184 2,9 0,28 1,68 1,3 0,35 1,02 2,29 5,85 6 360 2,7 2,6 140*270 0,038 184 4,2 0,3 1,73 1,4 0,3 1,26 2,66 8,51 7 420 4 3,1 140*270 0,038 184 5,7 0,41 1,77 2,9 0,3 1,71 4,61 13,12

Невязка (13,35-13,12)/13,35=2%<10%

Ответвление №1

Распологаемое давление Ргр=3,82 Па

8 60 2,6 1,0 140*140 0,196 140 0,605 0,16 0,15 0,062 3,15 1,91 1,97 1,97

Невязка (3,82-1,97)/3,82=48%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 1,85 Па

Ответвление №2

Распологаемое давление Ргр=5,41 Па

9 60 2,6 1,2 140*140 0,196 140 0,871 0,24 0,15 0,094 3,15 2,74 2,84 2,84

Невязка (5,41-2,84)/5,41=48%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,6 Па

Ответвление №3

Распологаемое давление Ргр=7 Па

10 60 2,6 1,5 140*140 0,196 140 1,361 0,4 0,15 0,156 3,15 4,29 4,44 4,44

Невязка (7-4,44)/7=37%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,56 Па

Ответвление №4

Распологаемое давление Ргр=8,6 Па

11 60 2,6 1,6 140*140 0,196 140 1,549 0,48 0,15 0,187 3,15 4,88 5,07 5,07

Невязка (8,6-5,07)/8,6=41%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 3,53 Па

Ответвление №5

Распологаемое давление Ргр=10,2 Па

12 60 2,6 2,0 140*140 0,196 140 2,420 0,7 0,15 0,273 3,15 7,62 7,90 7,90

Невязка (10,2-7,9)/10,2=22%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,3 Па

Ответвление №6

Распологаемое давление Ргр=11,8 Па

13 60 2,6 2,4 140*140 0,196 140 3,485 1,1 0,15 0,429 3,15 10,98 11,41 11,41

Невязка (11,8-11,41)/11,8=3%<10%

ВЕ-2

Распологаемое давление Ргр=13,35 Па

1 50 3,1 0,6 140*140 0,196 140 0,218 0,09 0,15 0,042 2,45 0,53 0,58 0,58 2 100 2,7 0,8 140*270 0,038 184 0,4 0,1 1,4 0,4 0,7 0,27 0,65 1,22 3 150 2,7 1,2 140*270 0,038 184 0,9 0,18 1,5 0,7 0,5 0,44 1,16 2,39 4 200 2,7 1,4 140*270 0,038 184 1,2 0,2 1,62 0,9 0,35 0,42 1,29 3,68 5 250 2,7 1,9 140*270 0,038 184 2,2 0,28 1,68 1,3 0,35 0,76 2,03 5,71 6 300 2,7 2,1 140*270 0,038 184 2,7 0,4 1,73 1,9 0,3 0,80 2,67 8,38 7 350 4,2 2,3 140*270 0,038 184 3,2 0,5 1,77 3,7 0,3 0,96 4,68 13,06

Невязка (13,35-13,06)/13,35=2%<10%

Ответвление №1

Распологаемое давление Ргр=3,82 Па

8 50 2,4 1,1 140*140 0,196 140 0,732 0,2 0,15 0,072 3,15 2,31 2,38 2,38

Невязка (3,82-2,38)/3,82=38%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 1,44 Па

Ответвление №2

Распологаемое давление Ргр=5,41 Па

9 50 2,4 1,2 140*140 0,196 140 0,871 0,25 0,15 0,090 3,15 2,74 2,83 2,83

Невязка (5,41-2,83)/5,41=48%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,6 Па

Ответвление №3

Распологаемое давление Ргр=7 Па

10 50 2,4 1,5 140*140 0,196 140 1,361 0,48 0,15 0,173 3,15 4,29 4,46 4,46

Невязка (7-4,46)/7=36%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,54 Па

Ответвление №4

Распологаемое давление Ргр=8,6 Па

11 50 2,4 1,8 140*140 0,196 140 1,960 0,7 0,15 0,252 3,15 6,17 6,43 6,43

Невязка (8,6-6,43)/8,6=25%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,2 Па

Ответвление №5

Распологаемое давление Ргр=10,2 Па

12 50 2,4 2,2 140*140 0,196 140 2,928 1 0,15 0,360 3,15 9,22 9,58 9,58

Невязка (10,2-9,58)/10,2=6%<10%

Ответвление №6

Распологаемое давление Ргр=11,8 Па

13 50 2,4 2,4 140*140 0,196 140 3,485 1,2 0,15 0,432 3,15 10,98 11,41 11,41

Невязка (11,8-11,41)/11,8=3%<10%

ВЕ-3

Распологаемое давление Ргр=13,35 Па

1 25 3,3 0,7 140*140 0,196 140 0,296 0,07 0,15 0,035 2,45 0,73 0,76 0,58 2 50 2,7 0,9 140*270 0,038 184 0,5 0,2 1,4 0,8 0,7 0,34 1,10 1,86 3 75 2,7 1,1 140*270 0,038 184 0,7 0,15 1,5 0,6 0,5 0,37 0,97 2,83 4 100 2,7 1,3 140*270 0,038 184 1,0 0,2 1,62 0,9 0,35 0,36 1,23 4,07 5 125 2,7 1,6 140*270 0,038 184 1,5 0,25 1,68 1,1 0,35 0,54 1,68 5,74 6 150 2,7 2,3 140*270 0,038 184 3,2 0,3 1,73 1,4 0,3 0,96 2,36 8,10 7 175 4,1 2,6 140*270 0,038 184 4,1 0,5 1,77 3,6 0,3 1,23 4,86 12,96

Невязка (13,35-12,96)/13,35=3%<10%

Ответвление №1

Распологаемое давление Ргр=3,82 Па

8 25 2,6 1,3 140*140 0,196 140 1,022 0,6 0,15 0,234 3,15 3,22 3,45 3,45

Невязка (3,82-3,45)/3,82=9%<10%

Ответвление №2

Распологаемое давление Ргр=5,41 Па

9 25 2,6 1,4 140*140 0,196 140 1,186 0,3 0,15 0,117 3,15 3,74 3,85 3,85

Невязка (5,41-3,85)/5,41=29%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 1,6 Па

Ответвление №3

Распологаемое давление Ргр=7 Па

10 25 2,6 1,5 140*140 0,196 140 1,361 0,6 0,15 0,234 3,15 4,29 4,52 4,52

Невязка (7-4,52)/7=35%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,5 Па

Ответвление №4

Распологаемое давление Ргр=8,6 Па

11 25 2,6 2,0 140*140 0,196 140 2,420 0,9 0,15 0,351 3,15 7,62 7,97 7,97

Невязка (8,6-7,97)/8,6=7%<10%

Ответвление №5

Распологаемое давление Ргр=10,2 Па

12 25 2,6 2,2 140*140 0,196 140 2,928 1 0,15 0,390 3,15 9,22 9,61 9,61

Невязка (10,2-9,61)/10,2=6%<10%

Ответвление №6

Распологаемое давление Ргр=11,8 Па

13 25 2,6 2,4 140*140 0,196 140 3,485 1,3 0,15 0,507 3,15 10,98 11,48 11,48

Невязка (11,8-11,48)/11,8=3%<10%