Расчетный расход топлива рассчитывается следующим образом (формула (7)):

, (7)

где В_ρ – расчетный расход топлива, т/год;

В - фактический расход топлива, 1166,5 т/год;

q₄ – потеря тепла от механической неполноты сгорания, 9,8%.

Расчетный расход топлива рассчитывается следующим образом (формула (8)):

, (8)

где В'_ρ – расчетный расход топлива, кг/с;

В' - фактический расход топлива, 80,83184 г/с;

q₄ – потеря тепла от механической неполноты сгорания, 9,8%.

В_ρ = 1166,5 ∙ (1- 9,8/100)= 1052,183 т/год;

В'_ρ = 80,83184 ∙ (1- 9,8/100) = 0,07291 кг/с.

Фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу определяется следующим образом (формула (9)):

Q_Т = В_ρ/Time/3,6∙Q_r , (9)

где Q_Т – фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку тепла, МВт;

В_ρ – расчетный расход топлива, т/год;

Time - время работы котла за год, 6816 час;

Q_r – низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

Фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу определяется следующим образом (формула (10)):

Q'_Т = В'_ρ∙Q_r , (10)

где Q_Т – фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку тепла, МВт;

В'_ρ – расчетный расход топлива, кг/с;

Q_r – низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

Q_Т = 1052,183: 6816 : 3,6∙26,4 = 1,13204 МВт,

Q'_Т = 0,07291∙26,4= 1,924824 МВт.

Тепловое напряжение зеркала горения рассчитывается следующим образом (формула (11)):

, (11)

где q_r – тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м²;

F – площадь горения, 5 м².

Тепловое напряжение зеркала горения рассчитывается следующим образом (формула (12)):

, (12)

где q'_r – тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м²;

F – площадь горения, 5 м².

q_r = 1,13204/5= 0,2264 МВт/м²;

q'_r = 1,924824/5= 0,38496 МВт/м².

Удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива рассчитывается следующим образом (формула (13)):

К_no2 = 0,11∙α_Т(1+5,46∙( )∙( q_r ∙ Q_r ) ∙0,25, (13)

где К_no2 – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;

α_Т - коэффициент избытка воздуха в топке, 1,35;

R6 - характеристика гранулометрического состава угля, 40%;

q_r - тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м²;

Q_r - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

Удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива рассчитывается следующим образом (формула (14)):

К_no2' = 0,11∙α_Т(1+5,46∙( )∙( q'_r ∙ Q_r ) ∙0,25, (14)

где К_no2' – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;

α_Т - коэффициент избытка воздуха в топке, 1,35;

R6 - характеристика гранулометрического состава угля, 40%;

q'_r - тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м²;

Q_r - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.

К_no2 = 0,11∙1,35(1+5,46∙ ∙( 0,2264 ∙ 26,4 ) ∙0,25 = 1,38498 г/МДж

К_no2 = 0,11∙1,35(1+5,46∙ ∙( 0,38496 ∙ 26,4 ) ∙0,25 = 2,35495 г/МДж

Выброс оксидов азота определяется следующим образом (формула (15)):

М_nох = В_ρ∙ Q_r ∙ К_no2 ∙ß_r ∙k_П, (15)

где В_ρ – расчетный расход топлива, т/год;

Q_r - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг;

К_no2 – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;

ß_r - коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подавляемых в смеси сдутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота, 1;

k_П – 0,001 (для валового выброса);

Выброс оксидов азота определяется следующим образом (формула (16)):

М_nох' = В_ρ'∙ Q_r ∙ К_no2' ∙ß_r ∙k_П, (16)

где В'_ρ – расчетный расход топлива, кг/с;

Q_r - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг;

К_no2' – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;

ß_r - коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подавляемых в смеси сдутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота, 1;

k_П^/ – 1 (для максимально-разового выброса).

М_nох = 1165,3568 ∙26,4 ∙ 1,38498 ∙1 ∙0,001= 42,60949 т/год;

М_nох' = 0,0751736∙ 26,4 ∙ 0,1632252 ∙1= 5,020444 г/с.