где f, mн - площадь сечения и коэффициент расхода промывочных отверстий долота.
Расчёт потерь давления в кольцевом пространстве (КП) против ЛБТ
а) Потери давления в КП между ЛБТ и необсаженным стволом скважины (ЛБТI)
Критическая скорость определяется по формуле
Т.к. V > Vкр, то режим турбулентный и потери давления в КП против ЛБТI рассчитываются по формуле
где Дг - гидравлический диаметр,
Дг = Д-d = 0,2159-0,147 = 0,0689 м
Т.к. Re* < 50000, то 
Тогда 
б) Потери давления в КП между ЛБТ и кондуктором (ЛБТII).
Т.к. V > Vкр = 1,16 м/с, то режим турбулентный и потери давления в КП против ЛБТII рассчитываются по формуле (2.29)
Дг = Д-d = 0,2267-0,147 = 0,0797 м
Тогда 
Расчёт потерь давления в КП против СБТ
Т.к. V > Vкр = 1,18 м/с, то режим турбулентный и потери давления в КП против СБТ рассчитывается по формуле (2.29)
Дг = 0,2159-0,127 = 0,0889 м
Т.к. Re* < 50000, то 
Тогда 
Расчёт потерь давления в КП против УБТ
Т.к. V > Vкр = 1,18 м/с, то режим турбулентный и потери давления в КП против УБТ рассчитывается по формуле (2.29)
Дг = 0,2159-0,178 = 0,0379 м
Т.к. Re* < 50000, то 
Тогда 
Расчёт потерь давления в КП против турбобура
Т.к. V < Vкр = 1,18 м/с, то режим турбулентный и потери давления в КП против турбобура рассчитывается по формуле (2.29)
Дг = 0,2159-0,195 = 0,0209 м
Т.к. Re* < 50000, то 
Тогда 
Для удобства все расчётные значения сводим в табл. 2.8
Таблица 2.8 - Расчеты результатов
| Элементы циркуляционной системы | L, м | d, мм | D, мм | S, м2 | V, м/с | Re* | l | DR, МПа | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |
| Манифольд | – | – | – | – | – | – | – | 1,31 | |
| Стояк | – | – | – | – | – | – | – | 0,33 | |
| Грязевый шланг | – | – | – | – | – | – | – | 0,12 | |
| Вертлюг | – | – | – | – | – | – | – | 0,09 | |
| Квадрат | – | – | – | – | – | – | – | 0,18 | |
| ЛБТ | 2616 | 129 | 147 | 0,013 | 2,3 | 9000 | 0,024 | 1,42 | |
| СБТ | 504 | 109 | 127 | 0,009 | 3,3 | 14527 | 0,023 | 0,64 | |
| УБТ | 72 | 80 | 178 | 0,005 | 6,0 | 27046 | 0,022 | 0,37 | |
| Турбобур | 25,7 | – | – | – | – | – | – | 4,3 | |
| Долото | – | – | f = 5,3×10-4 м2; mu = 0,92 | 2,1 | |||||
| к.п. турбобура | 25,7 | 195 | 215,9 | 0,0067 | 4,5 | 6418 | 0,025 | 0,34 | |
| к.п. УБТ | 72 | 178 | 215,9 | 0,012 | 2,5 | 5150 | 0,026 | 0,17 | |
| к.п. ЛБТ необсажен. | 1926 | 147 | 215,9 | 0,02 | 1,5 | 3520 | 0,027 | 0,93 | |
| к.п. ЛБТ обсаженное | 690 | 147 | 215,9 | 0,023 | 1,3 | 2975 | 0,028 | 0,22 | |
| к.п. СБТ | 504 | 127 | 215,9 | 0,024 | 1,25 | 2943 | 0,028 | 0,14 | |
| SDR |
| 12,7 | |||||||
Выбор бурового насоса
Выбор бурового насоса производится из условия обеспечения расхода бурового раствора, не ниже расчетного, при расчетном давлении. По результатам гидравлических расчетов для успешного доведения скважины до проектной глубины требуется насосы, развивающие производительность Q ³ 0,03 м3/с при давлении Р ³ 12,7 МПа.
По таблице 56 выбираем буровой насос с [P] = 13,9 МПа при диаметре втулок dвт = 170 мм –У8-6МА.
Заключительной стадией гидравлического расчета скважины является построение НТС – номограммы.
Для этого занесем в таблицу теоретические и фактические подачи и давления насоса при различных диаметрах втулки.
Теоретические подачи и давления насоса берем из таблицы 56.
Фактическая подача определяется по формуле:
где к – коэффициент, учитывающий работу насоса на всасывании (к = 0,85);
Q – теоретическая подача.
Таблица 2.9 - Давления и подачи У8-6МА
| Диаметр втулки, мм | Допустимое давление, МПа | Теоретическая подача, м3/с | Фактическая подача, м3/с |
| 160 | 16 | 0,0317 | 0,0269 |
| 170 | 13,9 | 0,0355 | 0,03018 |
| 180 | 12,2 | 0,0404 | 0,03434 |
Дата: 2019-05-29, просмотров: 227.
