РЕФЕРАТ
Пояснительная записка к курсовому проекту: 46 с., 5 рис., 23 табл.Графическая часть содержит 1 лист формата А0 и А1.
Объектом исследования является парогенератор К-50-40-1. Тепловой расчет парового котла может быть конструктивным и поверочным. Задача конструктивного теплового расчета котла заключается в выборе компоновки поверхностей нагрева в газоходах котла, определении размеров радиационных и конвективных поверхностей нагрева, обеспечивающих номинальную паропроизводительность котла при заданных номинальных параметрах пара, надежность и экономичность его работы. При этом обеспечение надежности работы поверхностей нагрева предполагает получение расчетных тепловых характеристик, исключающих увеличение максимальной температуры стенки сверх допустимого значения по условиям прочности, а на экономичность работы котла определяющее влияние оказывают температура уходящих газов и присосы холодного воздуха в газовый тракт.
Выполнение конструктивного теплового расчета производится на основании исходных данных: тип парового котла (барабанный или прямоточный, его заводская маркировка), номинальную паропроизводительность и параметры перегретого пара, месторождение и марку энергетического топлива, способ сжигания твердого топлива (с твердым или жидким удалением шлаков), температуру питательной воды, поступающей в котел после регенеративного подогрева. Кроме указанных могут быть заданы и другие характеристики, например непрерывная продувка, доля рециркуляции газов в топку, работа котла под наддувом или при разряжении в газовом тракте и др.
Задание не поверочный расчет включает в себя практически те же исходные данные, что и при конструктивном расчете, и дополнительно – конструктивные данные поверхностей котла. Поэтому расчету предшествует определение по чертежам геометрических характеристик поверхностей (диаметров и шагов труб, числа рядов труб, размеров проходных сечений для газов и рабочей среды, габаритных размеров газоходов и поверхностей нагрева и т.д.).
При поверочном расчете котла, так же как при конструктивном, вначале определяют объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания, КПД и расход топлива, а затем выполняют расчет теплообмена в топочной камере и других поверхностях в последовательности, соответствующей их расположению по ходу газов.
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1. Общее описание котлоагрегата и вспомогательного оборудования
2. Расчет топлива
2.1 Характеристики топлива.
2.2 Теплота сгорания смеси топлив.
2.3 Объёмы воздуха и продуктов сгорания.
2.4 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания.
3 Расчёт теплового баланса парогенератора и расход топлива
4. Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива
5. Расчет конструктивных характеристик топки котла
7. Расчет фестона
8. Расчёт пароперегревателя
9. Расчет хвостовых поверхностей нагрева
10. Расчет невязки теплового баланса парогенератора
Выводы
Список литературы
ВВЕДЕНИЕ
Паровой котел – это основной агрегат тепловой электростанции (ТЭС). Рабочим телом в нем для получения пара является вода, а теплоносителем служат продукты горения различных органических топлив. Необходимая тепловая мощность парового котла определяется его паропроизводительностью при обеспечении установленных температуры и рабочего давления перегретого пара. При этом в топке котла сжигается расчетное количество топлива.
Номинальной паропроизводительностью называется наибольшая производительность по пару, которую котел должен обеспечить в длительной эксплуатации при номинальных параметрах пара и питательной воды с допускаемыми по ГОСТ отклонениями от этих величин.
Номинальное давление пара – наибольшее давление пара, которое должно обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем котла.
Номинальные температуры пара высокого давления (свежего пара) и пара промежуточного перегрева (вторично-перегретого пара) – температуры пара, которые должны обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем с допускаемыми по ГОСТ отклонениями при поддержании номинальных давлений пара, температуры питательной воды и паропроизводительности.
Номинальная температура питательной воды – температура воды перед входом в экономайзер, принятая при проектировании котла для обеспечения номинальной паропроизводительности.
При изменении нагрузки котла номинальные температуры пара (свежего и вторично перегретого) и, как правило, давление должны сохраняться (в заданном диапазоне нагрузок), а остальные параметры будут изменяться.
Оборудование котельной установки условно разделяют на основное (собственно котел) и вспомогательное. Вспомогательными называют оборудование и устройства для подачи топлива, питательной воды и воздуха, для удаления продуктов сгорания, очистки дымовых газов, удаления золы и шлака, паропроводы, водопроводы и др.
Современный котел оснащается системами автоматизации, обеспечивающими надежность и безопасность его работы, рациональное использование топлива, поддержание требуемой производительности и параметров пара, повышение производительности труда персонала и улучшение условий его работы, защиту окружающей среды от вредных выбросов.
Расчёт топлива
Характеристики топлива
Расчётные характеристики для заданных видов топлива предоставлены в таблицах 2.1 и 2.2
Таблица 2.1 Характеристики твёрдого топлива.
| Ср % | Wp % | Ap % | Spk % | TSpop % | Hp % | Np % | Op % | Qрн КДж/кг | Vг | t1 0С | t2 0С | t3 0С |
| 46.1 | 6 | 33.8 | 0.4 | 3.6 | 0.5 | 9.6 | 4360 * 4.187 | 50 | 1450 | >1500 | - | |
Таблица 2.2 Характеристики газа.
| CH4 % | C2H6 % | C3H8 % | C4H10 % | C5H12 % | N2 % | CO2 % | H2S % | O2 % | CO % | H2 % | Qсн КДж/м3 | rсг кг/м3 |
| 63.2 | 2.6 | 1.2 | 0.7 | - | 2 | 0.3 | - | - | - | - | 8840*4.187 | 0.782 |
Расчет теплообмена в топке
Расчёт полной площади стен топочной камеры и сумарной лучевоспринимающей поверхности топки представлен в таблицах 4.1 ,4.2, 4.3
На рис.2 представлена схема топочной камеры
ТАБЛИЦА 4.1 Расчет полной площади стен топочной камеры (Fст) и суммарной лучевоспринимающей поверхности топки (Hл)
| Наименование | Обоз-наче-ние | Еди-ница | Фр.и свод | Боко-вые | Задн | Вых. окно | S |
| Полная площадь стены и выходного окна | FСТ | м2 | 84.6 | 130 | 66.53 | 16.63 | 297.76 |
| Расстояние между осями крайних труб | b | м | 5.11 | 5,88 | 5.11 | 5.11 | |
| Освещённая длина труб | L | м | 15,08 | 8,625 | 12,08 | 2,97 | |
| Площадь, занятая лучевоспринимающей поверхностью | F | м2 | 77.05 | 120 | 61.73 | 15.18 | 273.96 |
| Наружный диаметр труб | d | мм | 60 | 60 | 60 | 60 | |
| Шаг труб | s | мм | 70 | 70 | 70 | 70 | |
| Расстояние от оси труб до кладки (стены) | e | мм | 125 | 75 | 125 | 125 | |
| Отношение | s/d | - | 1.17 | 1.17 | 1.17 | 1.17 | |
| Отношение | e/d | - | 2.1 | 1.25 | 2.1 | 2.1 | |
| Угловой коэффициент | x | - | 0.98 | 0.98 | 0.98 | 0.98 | |
| Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов | HЛОТК | м2 | 75.51 | 117,6 | 60.5 | 14.88 | 268.5 |
ТАБЛИЦА 4.2 Расчёт конструктивных характеристик топки
| Величина | Единица | Расчёт | ||
| Наименование | Обозначение | Расчётная формула или способ определения | ||
| Активный объём топочной камеры | 
| По конструктивным размерам | м3 | 222 |
| Тепловое напряжение объёма топки: расчётное допустимое | 
| 
По табл. 4–3
| кВт/м3 кВт/м3 |  190
|
| Количество горелок | n | По табл. III–10 | шт. | 4 |
| Тепло производительность горелки | 
| 
| МВт | 
|
| Тип горелки | — | По табл. III–6 | — | ГУ-1-Л |
Рис.2 Топочная камера
ТАБЛИЦА 4.3 Поверочный расчёт теплообмена в топке
| Величина | Единица | Расчёт | ||
| Наименование | Обозначение | Расчётная формула или способ определение | ||
| Суммарная площадь лучевоспринимающей поверхности | 
| По конструктивным размерам | м2 | 268,5 |
| Полная площадь стен топочной камеры | 
| По конструктивным размерам | м2 | 297,76 |
| Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности | 
| 
| — | 
|
| Эффективная толщина излучающего слоя пламени | 
| 
| м | 
|
| Полная высота топки | 
| По конструктивным размерам | м | 9.75 |
| Высота расположения горелок | 
| По конструктивным размерам | м | 3.75 |
| Относительный уровень расположения горелок | 
| 
| — | 
|
| Параметр забалансированности топочных газов | rн | 
| — | 
|
| Коэффициент M0 | M0 | По нормативному методу | — | 0,4 |
| Параметр, учитывающий характер распределения температуры в топке | М | 
| — | 
|
| Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки | 
| По табл. 4–3 | — | 1,2 |
| Присос воздуха в топке | 
| По табл. 2–2 | — | 0,1 |
| Присос воздуха в системе пылеприготовления | 
| По табл. 2–1 | — | 0,04 |
| Температура горячего воздуха | 
| По предварительному выбору | °С | 350 |
| Энтальпия горячего воздуха | 
| По IJ–таблице | кДж/кг | 3213 |
| Энтальпия присосов воздуха | 
| По IJ–таблице | кДж/кг | 265,94 |
| Полезное тепловыделение в топке | 
| 
| кДж/кг | 
|
| Адиабатическая температура горения | 
| По IJ–таблице | °С | 1972 |
| Температура газов на выходе из топки | 
| По предварительному выбору | °С | 1035 |
| Энтальпия газов на выходе из топки | 
| По IJ–таблице | кДж/кг | 14140 |
| Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания | 
| 
| кДж/кг | 
|
| Объёмная доля: водяных паров трёхатомных газов |
| По табл. 1–2 По табл. 1–2 | — — | 0,116 0,122 |
| Суммарная объёмная доля трёхатомных газов | 
| 
| — | 
|
| Произведение | 
|
| м·МПа | 
|
| Коэффициент ослабления лучей: трёхатомными газами золовыми частицами газами кокса | 
| 
| 1/(мЧ ЧМПа) | 
0.2
|
| Коэффициент излучения сажестых частиц | 
| 
| — | 
|
| 1- 
| — | 
| |
| Коэффициент заполнения | m | По Н.М. | — | 0.1 |
| Коэффициент ослабления лучей топочной средой | 
| 
| 1/(мЧ ЧМПа) | 
|
| Критерий Бургера | 
| 
| — | 
|
| Критерий Бургера |  
| 
| — | 
|
| Температура газов на выходе из топки | 
| 
| °С | 
|
| Энтальпия газов на выходе из топки | 
| По IJ–таблице | кДж/кг | 14197 |
| Общее тепловосприятие топки | 
| 
| кДж/кг | 
|
| Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей | 
| 
| кВт/м2 | 
|
Расчёт фестона
Конструктивные размеры и поверочный расчёт фестона представлен в таблицах 5.1 и 5.2
На рис 3 представлена схема фестона
Рис. 3 Схема фестона
ТАБЛИЦА 5.1 Конструктивные размеры и характеристики поверхностей нагрева фестона
| Показатели | Еди-ница | Фес-тон | |
| Наименования | Обозначение | ||
| Диаметр труб : | |||
| наружный | d | м | 0.06 |
| внутренний | dвн | м | 0.054 |
| Кол-во труб в ряду | Z1 | шт. | 9 |
| Кол-во рядов труб | Z2 | 4 | |
| Общее кол-во труб в рассчитваыемом участке | Z | шт. | 36 |
| Средняя длина труб | lср | м | 3.135 |
| Расчетна площадь поверхности нагрева | H | м2 | 21.26 |
| Расположение труб | - | - | ш |
| Шаг труб : | |||
| поперек движения газов | S1 | 140 | |
| Вдоль движения газов | S2 | 220 | |
| Относительный шаг труб : | |||
| поперечный | S1/d | 2.33 | |
| продольный | S2/d | 3.67 | |
| Размер сечения газохода поперек | А | м | 2.541 |
| движения газов | В | м | 4.9 |
| Площадь живого сечения для прохода газов | F | м2 | 12.45 |
ТАБЛИЦА 5.2 Поверочный расчёт фестона
| Величина | Единица | Расчёт | ||
| Наименование | Обозначение | Расчётная формула или способ определения | ||
| Полная площадь поверхности нагрева | Н | По конструктивным размерам | м2 | 21.26 |
| Дополнительна поверхностья | H доп | » | м2 | 3.71 |
| Диаметр труб | d | » | мм | 60x3 |
| Относительный шаг труб: поперечный продольный |
| » » | — — | 2.33 3,67 |
| Количество рядов труб по ходу газов | 
| » | шт. | 4 |
| Количество труб в ряду | 
| » | шт. | 9 |
| Площадь живого сечения для прохода газов | F | 
| м2 | 
|
| Эффективная толщина излучающего слоя | s | 
| м | 
|
| Температура газов перед фестоном | 
| Из расчёта топки | °С | 1038 |
| Энтальпия газов перед фестоном | 
| То же | кДж/кг | 14197 |
| Температура газов за фестоном | 
| По предварительному выбору | °С | 995 |
| Энтальпия газов за фестоном | 
| По IJ –таблице | кДж/кг | 13538.5 |
| Количество теплоты, отданное фестону | 
| 
| кДж/кг | 
|
| Температура кипения при давлении в барабане рб=4.4 МПа | 
| По таблице VI–7 | °С | 256 |
| Средняя температура газов | 
| 
| °С | 
|
| Средний температурный напор | 
| 
| °С | 
|
| Средняя скорость газов | 
| 
| м/с | 
|
| Коэффициент теплоотдачи конвекцией | 
| По рис. 6–5 | кВт/(м2·К) | 60*0.95*0.97*0.85=46.99 |
| Суммарная поглощательная способность трёхатомных газов | 
|
| м·МПа |  0.53=0.013
|
| Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами | 
| 
| 1/(м·МПа) | 
|
| Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами | 
| По рис 5-6 | 1/(м·МПа) | 0,055 |
| Суммарная оптическая толщина запылённого газового потока | 
| 
| — | 
|
| Степень черноты излучающей среды | 
| По рис. 5–4 или формуле (5–22) | — | 0,3 |
| Температура загрязнённой стенки трубы | 
| 
| °С | 
|
| Коэффициент теплоотдачи излучением | 
| По рис. 6–12 (aл=aн а) | Вт/(м2·К) | 220·0,3=66 |
| Коэффициент использования поверхности нагрева | 
| По § 6–2 | — | 1 |
| Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке | 
| 
| Вт/(м2·К) | 
|
| Коэффициент загрязнения | 
| По формуле (6–8) и рис. 6–1 
| м2·К/Вт | 0,0125 |
| Коэффициент теплопередачи | 
| 
| Вт/(м2·К) | 
|
| Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи | 
| 
| кДж/кг | 
|
| Тепловосприятие настенных труб | 
| 
| кДж/кг | 
|
| Суммарное тепловосприятие газоходов фестона | 
|  
| кДж/кг | 515.4+131.7=646.2 |
| Расхождение расчетных тепловосприятий | 
| 
| % | 
|
Расчёт пароперегревателя
Конструктивные размеры конструктивный расчёт перегревателя представлен в таблицах 6.1 и 6.2
На рис. 4 представлена схема пароперегревателя
Рис.4 Схема пароперегревателя
ТАБЛИЦА 6.1 Конструктивные размеры и характеристики перегревателя
| Показатели | Еди-ница | Номера ступени участков по ходу пара | |
| Наименование | Обозначение | I ступень | |
| Наружный диаметр | d | мм | 32 |
| Внутренний диаметр трубы | dвн | мм | 26 |
| Кол-во труб в ряду | Z1 | шт. | 72 |
| Кол-во рядов по ходу | Z2 | шт. | 22 |
| Средний поперечный шаг | S1 | мм | 65 |
| Средний продольный шаг | S2 | мм | 75 |
| Расположение труб (шахматное, коридорное) | - | - | кор |
| Характер омывания (поперечное, продольное, смешанное) | - | - | поп |
| Средняя длина змеевика | L | м | 2 |
| Суммарная длина труб | ∑L | м | 3168 |
| Площадь полной поверхности нагрева | H | м2 | 318,3 |
| Площадь живого сечения на входе | F’ | м2 | 8.36 |
| То же, на выходе | F” | м2 | 12.52 |
| Средняя площадь живого сечения газохода | Fср | м2 | 10.03 |
| Толщина излучающего слоя | s | м2 | |
| Кол-во змеевиков, вкл. параллельно (по пару) | m | шт. | 72 |
| Живое сечение для прохода пара | f | м2 | 0.0382 |
ТАБЛИЦА 6.2 Конструктивный расчёт перегревателя
| Величина | Единица | Расчёт | ||
| Наименование | Обозначение | Расчётная формула или способ определения | ||
| Диаметр труб | 
| По конструктивным размерам | мм | 32/26 |
| Параметр пара на входе в ступень: давление температура паросодержание | 
| 
| МПа єС — | 4,4 256 0,985 |
| Удельная энтальпия: кипящей воды сухого насыщенного пара | 
| 
| кДж/кг кДж/кг | 1115,5 2797,2 |
| Удельная энтальпия пара на входе в ступень | 
| 
| кДж/кг | 
|
| Параметры пара на выходе из ступени: давление температура удельная энтальпия | 
| 
| МПа єС кДж/кг | 4,0 445 3367,58 |
| Тепловосприятие пароохладителя | 
| По выбору | кДж/кг | 70 |
| Тепловосприятие ступени | Q | 
| кДж/кг | 
|
| Энтальпия газов на входе в ступень |
| Из расчёта фестона | кДж/кг | 14026 |
| Температура газов на входе в ступень | 
| То же | єС | 995 |
| Энтальпия газов на выходе из ступени | 
| 
| кДж/кг | 
|
| Температура газов на выходе из ступени |
| По IJ – таблице | єС | 657 |
| Средняя температура газов в ступени | 
| 
| єС | 
|
| Средняя скорость газов в ступени | 
| 
| м/с | 
|
| Коэффициент теплоотдачи конвекцией | 
| По рис. 6-5 
| Вт/(м2·К) | 
|
| Средняя температура пара | 
| 
| єС | 
|
| Объём пара при средней температуре | 
| По табл. VI–8 | м3/кг | 0,061 |
| Средняя скорость пара | 
| 
| м/с | 
|
| Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару | 
| По рис. 6–7 
| Вт/(м2·К) | 
|
| Эффективная толщина излучающего слоя | s | 
| м | 
|
| Суммарная поглощательная способность трёхатомных газов | 
| 
| м·МПа | 
|
| Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами | 
| По рис. 5–5 | 1/(м·МПа) | 8,75 |
| Суммарная оптическая толщина запылённого газового потока | 
| 
| — | 
|
| Степень черноты излучающей среды | a | По рис. 5–5 | — | 0,04 |
| Коэффициент загрязнения | 
| По § 6–2 | м2·К/Вт | 0,01 |
| Температура загрязнённой стенки трубы | 
| 
| єС | 
|
| Коэффициент теплоотдачи излучением | 
| По рис. 6–12 
| Вт/(м2·К) | 
|
| Коэффициент | A | По § 6–2 | — | 0,4 |
| Глубина по ходу газов: ступени (пучка) объём перед ступенью | 
| По конструктивным размерам То же | м м | 0,225 1,155 |
| Коэффициент теплоотдачи излучением с учётом излучения газового объёма перед ступенью | 
| 
| Вт/(м2·К) | 
|
| Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
| 
| Вт/(м2·К) | 
|
| Коэффициент тепловой эффективности | 
| По табл. 6–2 | — | 0,7 |
| Коэффициент теплоотдачи | k | 
| Вт/(м2·К) | 
|
| Разность температур между газами и паром: наибольшая наименьшая | 
| 
| єС єС | 
|
| Температурный напор при противотоке | 
| 
| єС | 
|
| Полный перепад температур газового потока в ступени | 
| 
| єС | 
|
| Полный перепад температур потока пара | 
| 
| єС | 
|
| Параметр | R | 
| — | 
|
| То же | P | 
| — | 
|
| Коэффициент перехода к сложной схеме |
| По рис. 6–15 | — | 1 |
| Температурный перепад | 
| 
| єС | 
|
| Площадь поверхности нагрева ступени | H | 
| м2 | 
|
Т.к. невязка составляет меньше 2% то добавлять змеевеки не требуется
ВЫВОДЫ
В ходе выполнения курсового проекта был проведен тепловой расчет промышленного парогенератора К-50-40-1 при совестном сжигании твердого и газообразного топлива. Расчет также включает в себя выбор системы пылеприготовления и типа мельниц.
Расчет проводился по твердому топливу, с учетом тепла, вносимого в топку, за счет сжигания газообразного топлива.
Последовательно был проведен поверочный расчет всех поверхностей нагрева котла: экранов топки, фестона, пароперегревателя , водяного экономайзера (две ступени), воздухоподогревателя (две ступени). С учетом того, что парогенератор спроектирован на сжигание другого вида топлива, возникла необходимость в проведении поверочно-конструктивного расчета.
При поверочном расчете поверхности нагрева приходится задаваться изменением температуры одной из теплообменивающихся сред (разностью температур на входе и выходе). Этим определяется тепловосприятие поверхности в первом приближении. Далее можно вычислить температуры другой среды на концах поверхности нагрева, температурный напор, скорости газового потока и рабочей среды и все другие величины, необходимые для вычисления тепловосприятия во втором приближении. При расхождении принятого и расчетного тепловосприятий выше допустимого повторяют расчет для нового принятого тепловосприятия. Таким образом, поверочный расчет поверхности нагрева выполняется методом последовательных приближений.
Тепловой расчет парогенератора заканчивается определением невязки теплового баланса. В курсовом проекте величина невязки составляет 1,83 %.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Тепловой расчет промышленных парогенераторов. / Под ред. В.И. Частухина. – Киев: Вища шк., 1980. – 184 с.
2. Сидельковский Л.Н., Юренев В.Н.Котельные установки промышленных предприятий: Учебник для вузов. – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 528 с.
3. Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учеб. пособие для вузов/ Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, Т.В. Виленский. – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 208 с.
4. Расчет паровых котлов в примерах и задачах: Учеб. пособие для вузов/ А.Н. Безгрешнов, Ю.М. Липов, Б.М. Шлейфер; Под общ. ред. Ю.М. Липова. – М.: Энергоатомиздат, 1991. – 240 с.
5. Методические указания "Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания для смеси топлив с применением ЭВМ" по курсу "Котельные установки промышленных предприятий". / Сост.: А.А. Соловьев, В.Н. Евченко. – Мариуполь: ММИ, 1991. – 17 с.
6. Методические указания к выполнению курсового проекта по курсу "Котельные установки промышленных предприятий" для студентов специальности (7.090510)/ Сост.: А.А. Соловьев, В.М. Житаренко – Мариуполь: ПГТУ, 1998. – 40 с.
РЕФЕРАТ
Пояснительная записка к курсовому проекту: 46 с., 5 рис., 23 табл.Графическая часть содержит 1 лист формата А0 и А1.
Объектом исследования является парогенератор К-50-40-1. Тепловой расчет парового котла может быть конструктивным и поверочным. Задача конструктивного теплового расчета котла заключается в выборе компоновки поверхностей нагрева в газоходах котла, определении размеров радиационных и конвективных поверхностей нагрева, обеспечивающих номинальную паропроизводительность котла при заданных номинальных параметрах пара, надежность и экономичность его работы. При этом обеспечение надежности работы поверхностей нагрева предполагает получение расчетных тепловых характеристик, исключающих увеличение максимальной температуры стенки сверх допустимого значения по условиям прочности, а на экономичность работы котла определяющее влияние оказывают температура уходящих газов и присосы холодного воздуха в газовый тракт.
Выполнение конструктивного теплового расчета производится на основании исходных данных: тип парового котла (барабанный или прямоточный, его заводская маркировка), номинальную паропроизводительность и параметры перегретого пара, месторождение и марку энергетического топлива, способ сжигания твердого топлива (с твердым или жидким удалением шлаков), температуру питательной воды, поступающей в котел после регенеративного подогрева. Кроме указанных могут быть заданы и другие характеристики, например непрерывная продувка, доля рециркуляции газов в топку, работа котла под наддувом или при разряжении в газовом тракте и др.
Задание не поверочный расчет включает в себя практически те же исходные данные, что и при конструктивном расчете, и дополнительно – конструктивные данные поверхностей котла. Поэтому расчету предшествует определение по чертежам геометрических характеристик поверхностей (диаметров и шагов труб, числа рядов труб, размеров проходных сечений для газов и рабочей среды, габаритных размеров газоходов и поверхностей нагрева и т.д.).
При поверочном расчете котла, так же как при конструктивном, вначале определяют объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания, КПД и расход топлива, а затем выполняют расчет теплообмена в топочной камере и других поверхностях в последовательности, соответствующей их расположению по ходу газов.
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1. Общее описание котлоагрегата и вспомогательного оборудования
2. Расчет топлива
2.1 Характеристики топлива.
2.2 Теплота сгорания смеси топлив.
2.3 Объёмы воздуха и продуктов сгорания.
2.4 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания.
3 Расчёт теплового баланса парогенератора и расход топлива
4. Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива
5. Расчет конструктивных характеристик топки котла
7. Расчет фестона
8. Расчёт пароперегревателя
9. Расчет хвостовых поверхностей нагрева
10. Расчет невязки теплового баланса парогенератора
Выводы
Список литературы
ВВЕДЕНИЕ
Паровой котел – это основной агрегат тепловой электростанции (ТЭС). Рабочим телом в нем для получения пара является вода, а теплоносителем служат продукты горения различных органических топлив. Необходимая тепловая мощность парового котла определяется его паропроизводительностью при обеспечении установленных температуры и рабочего давления перегретого пара. При этом в топке котла сжигается расчетное количество топлива.
Номинальной паропроизводительностью называется наибольшая производительность по пару, которую котел должен обеспечить в длительной эксплуатации при номинальных параметрах пара и питательной воды с допускаемыми по ГОСТ отклонениями от этих величин.
Номинальное давление пара – наибольшее давление пара, которое должно обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем котла.
Номинальные температуры пара высокого давления (свежего пара) и пара промежуточного перегрева (вторично-перегретого пара) – температуры пара, которые должны обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем с допускаемыми по ГОСТ отклонениями при поддержании номинальных давлений пара, температуры питательной воды и паропроизводительности.
Номинальная температура питательной воды – температура воды перед входом в экономайзер, принятая при проектировании котла для обеспечения номинальной паропроизводительности.
При изменении нагрузки котла номинальные температуры пара (свежего и вторично перегретого) и, как правило, давление должны сохраняться (в заданном диапазоне нагрузок), а остальные параметры будут изменяться.
Оборудование котельной установки условно разделяют на основное (собственно котел) и вспомогательное. Вспомогательными называют оборудование и устройства для подачи топлива, питательной воды и воздуха, для удаления продуктов сгорания, очистки дымовых газов, удаления золы и шлака, паропроводы, водопроводы и др.
Современный котел оснащается системами автоматизации, обеспечивающими надежность и безопасность его работы, рациональное использование топлива, поддержание требуемой производительности и параметров пара, повышение производительности труда персонала и улучшение условий его работы, защиту окружающей среды от вредных выбросов.
Общее описание котлоагрегата и вспомогательного оборудования
Парогенератор к-50-40-1.
Расчётное топливо каменный уголь, природный газ.
Топочная камера полностью экранирована трубами W60 мм с шагом 70 мм. Оборудована четырмя пылеугольными горелками, расположенными на боковых стенках (по 2 на стенку). Схема испарения – трёхступенчатая. Чистый отсек (первая ступень) расположен в средней части барабана, солевые (вторая ступень) – по его торцам. В солевых отсеках находится по два внутрибарабанных циклона. В третью ступень включены два выносных циклона W 377 мм с внутренней улиткой.
Перегреватель агрегата – горизонтального типа, змеевиковый, радиационно-конвективный, расположен за фестоном и выполнен из труб W 32 х 3 мм. В рассечку перегревателя включён пароохладитель.
Экономайзер парогенератора – стальной, гладкотрубный, змеевиковый, двухступенчатый с шахматным расположением труб W 28 х 3 мм. Установлен в опускном газоходе «в рассечку с воздухоподогревателем». Поперечный шаг труб: первой ступени – 35 мм, второй – 45 мм; продольный (для обеих ступеней) – 50 мм.
Воздухоподогреватель – трубчатый, двухступенчатый, четырёхходовой (по воздуху), с вертикальным расположением труб W 40 х 1,.5 мм. Поперечный шаг труб – 54 мм, продольный – 42 мм.
Исходные данные представлены в таблице 1и 1.1
Таблица 1. Исходные данные.
| №варианта | Тип парогенератора | Топливо №1(уголь) | Топливо № 2(газ) |
| 36 | К-50-40-1 (ном) | 70 | 29 |
Таблица 1.1
| q1 % | D т/ч | Pп.п бар | tп.п 0С | r % | tп.в 0С | мельница |
| 70 | 48 | 40 | 445 | 4 | 145 | ХВ-ЩХ |
Расчёт топлива
Характеристики топлива
Расчётные характеристики для заданных видов топлива предоставлены в таблицах 2.1 и 2.2
Таблица 2.1 Характеристики твёрдого топлива.
| Ср % | Wp % | Ap % | Spk % | TSpop % | Hp % | Np % | Op % | Qрн КДж/кг | Vг | t1 0С | t2 0С | t3 0С |
| 46.1 | 6 | 33.8 | 0.4 | 3.6 | 0.5 | 9.6 | 4360 * 4.187 | 50 | 1450 | >1500 | - | |
Таблица 2.2 Характеристики газа.
| CH4 % | C2H6 % | C3H8 % | C4H10 % | C5H12 % | N2 % | CO2 % | H2S % | O2 % | CO % | H2 % | Qсн КДж/м3 | rсг кг/м3 |
| 63.2 | 2.6 | 1.2 | 0.7 | - | 2 | 0.3 | - | - | - | - | 8840*4.187 | 0.782 |
Дата: 2019-04-23, просмотров: 188.
