Нормальные напряжения в верхней и нижней обшивках определяют по следующим формулам:
1) для верхней сжатой обшивки с учетом возможной потери её устойчивости:
;
где φф – коэффициент продольного изгиба фанеры:
при 
при 
где ао – расстояние между ребрами в свету (рисунок 3);
R фс – расчетное сопротивление фанеры сжатию;
Так как:
230/8= 28,75<50, то
φф = 1- 28,752/5000= 0,835
σс= 
= 0,73 кН/см2= 7,3 МПа< Rфс= 11,88МПа
2) для нижней растянутой обшивки с учетом снижения расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки «на ус»
где m ф – коэффициент снижения расчетного сопротивления, принимаемый равным 0,6 – для фанеры обычной и 0,8 – для бакелизированной; при отсутствии стыков m ф = 1;
Rфр – расчетное сопротивление фанеры растяжению;
σр = 1693/2751,32 = 0,61 кН/см2= 6,1 Мпа<0,6∙13,86= 8,3Мпа
Условия выполняются.
Напряжения в ребрах плиты:
-в крайнем сжатом волокне
σn = 
= 
= 0,71 кН/см2= 7,1 МПа< Ru= 16,73МПа
где y1=h–yo–δ1=10,25–0,8=9,45 см – расстояние от нейтральной линии до крайнего сжатого волокна ребра плиты;
- в крайнем растянутом волокне
σn = 
= 
= 0,57 кН/см2= 5,7 МПа< Ru= 16,73МПа
где y2=yo–δ2=8,15-0,6=7,55 см - соответственно расстояние до крайнего растянутого волокна.
Касательные напряжения по скалыванию между шпонами фанеры в местах приклеивания ее к ребрам проверяют по формуле:
где Q – расчетная поперечная сила;
S ф – статический момент обшивки относительно оси плиты,
Sф= Fвф (h–yo- δ1/2)= 82,44(10,25-0,4)= 812,03 см3
∑ b р - суммарная ширина ребер каркаса, ∑ bp = 
= 22,5 cм.
Расчетные сопротивления скалыванию клеевых швов между шпонами фанеры принимают равными:
R фск = 0,79 МПа для водостойкой фанеры марки ФСФ;
R фск =1,18 МПа для бакелизированной марки ФБС.
τф= 
= 0,02 кН/см2= 0,2 МПа<0,79МПа
Для нижней обшивки проверку не производим в связи с тем, что F н ф < F в ф .
Проверяем касательные напряжения по скалыванию ребер по формуле:
где S пр – приведенный статический момент половины сечения относительно нейтральной оси,
Sпр= Fд[δ1+ 
(h–yo)]= 382,5∙[0,8+17/2- 10,25]= 363,37 см3
Rc к – расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон принимается равным 1,93 МПа;
τф= 
= 0,009 кН/см2= 0,9 МПа< 1,93МПа.
Расчет прогибов.
Относительным прогиб плиты от действия равномерно-распределенной нагрузки (нормативной) интенсивностью q н не должен превышать величины:
,
где 
– модуль упругости фанеры березовой марки ФСФ принимается равным 9000 МПа., марки ФБС - 12000 МПа.
– максимальный относительный прогиб балки, определяемый согласно: СП 20.13330.2016: Приложение Д.
=0,0048< 
=0,005
4. Расчет компенсатора.
При неравномерно приложенной нагрузке может произойти смещение продольных кромок плит относительно друг друга. Для предотвращения повреждения рулонного ковра продольные кромки стыкуются в четверть и сшиваются гвоздями (рисунок 8). Для предупреждения разрыва рулонного ковра и над стыками плит в местах их опирания на несущие конструкции опорные стыки плит необходимо устраивать с компенсаторами в виде отрезков стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5 мм при волне 50 х 167 мм (рисунок 8). Отрезки листов прибиваются к опорным вкладышам и сверху покрываются рулонным ковром. Такие компенсаторы создают каналы, необходимые для вентиляции внутреннего пространства покрытия.
Над опорой плиты может произойти поворот торцовых кромок и раскрытие шва шириной:
аш =2 h оп tg θ,
где h оп – высота плиты на опоре;
θ – угол поворота опорной грани плиты, определяемый по формуле:
tg θ = 
= 0,015
где p расч. = 0,0041МПа – полная расчетная нагрузка на плиту;
– ширина плиты, равная 120 см.
Тогда:
аш =2∙18,4∙0,015 = 0,552 см.
Расчет компенсатора в виде отрезков полиэфирных стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5 мм при волне 50x167 мм (рисунок 10) произведем при аш = 5,52 мм. На этом же рисунке показана схема деформации компенсатора.
Дата: 2019-02-02, просмотров: 220.
