A)  

Б)

В)  

Г)  

Д)

145. Фактор динамичности ( j_max – ускорение точки подвеса штанги) определяется формулой

A) m=j_max /g 

Б) m≠A j_max /g 

В) m = j_max · g 

Г) m = j_max – g 

Д) m = j_max + g

 146 . Ускорение точки подвеса штанги ( r –радиус кривошипа, l – длина шатуна, s –длина хода точки подвеса штанги, ω–угловая скорость вращения кривошипа) определяется формулой

A)  

Б)  

В)  

Г)   

Д)

147. Добавочное напряжение в штангах от силы инерции ( q _шт – сила тяжести 1 м штанг, f _шт – площадь сечения штанг, L – длина колонны штанг, m – фактор динамичности) определяется формулой

A)   

Б)   

В)

Г)   

Д)

148. Деформация штанг под действием веса жидкости по закону Гука ( q _ж – сила тяжести 1 м жидкости, f _шт – площадь сечения штанг, L – длина колонны штанг, Е–модуль Юнга) определяется формулой

A)     

Б)      

В)  

Г)

Д)

149. Деформация насосно-компрессорных труб под действием веса жидкости по закону Гука ( q _ж – сила тяжести 1 м жидкости, f _тр – площадь сечения труб, L – длина колонны труб, Е–модуль Юнга) определяется формулой

A)   

Б)

В)   

Г)   

Д)

 150 . Полезный ход плунжера для неглубоких скважин при малом числе ходов ( S –длина хода сальникового штока, λ_шт – удлинение штанг под действием веса жидкости, λ_тр – удлинение труб под действием веса жидкости) определяется формулой

A) S _пл =S – λ_шт – λ_тр 

Б) S _пл =S – ( λ_шт + λ_{тр )} 

В) S _пл = S + λ_шт – λ_тр 

Г) S _пл = S – λ_шт + λ_тр

Д) S _пл = S + λ_шт

151. Полезный ход плунжера c учетом влияния динамических нагрузок ( S –длина хода сальникового штока, λ_шт – удлинение штанг под действием веса жидкости, λ₁ – дополнительный ход плунжера от динамических нагрузок в в.м.т., λ₂ – дополнительный ход плунжера от динамических нагрузок в н.м.т.) определяется формулой

A) S _пл =S ­– λ_шт + λ₁ + λ₂

Б) S _пл =S ­–( λ_шт -λ₁ - λ₂)

В) S _пл = S ­+ λ_шт – λ₁ + λ₂

Г) S _пл = S ­– λ_шт + λ₁ – λ₂

Д) S _пл =S ­– λ_шт + λ₁ + λ₂

152. Полезный ход плунжера c учетом влияния колебательных процессов по формуле И.А.Чарного ( S –длина хода сальникового штока, λ₁ – удлинение штанг под действием веса жидкости, φ=ω· L / C – угол сдвига фаз в движении плунжера и сальникового штока, ω=π n /30, n -число ходов в минуту, L –длина колонны штанг, С–скорость звука в материале штанг) определяется формулой

A)     

Б)     

В)

Г) S _пл =S /cosφ ­– λ₁  

Д) S _пл =S ­/cosφ + λ₁

153. Полезный ход плунжера c учетом влияния колебательных процессов и сил инерции по формуле академика Л.С.Лейбензона ( S –длина хода сальникового штока, λ – потеря хода от удлинений насосных штанг и труб под действием веса жидкости, φ=ω· L / C – угол сдвига фаз в движении плунжера и сальникового штока, ω=π n /30, n -число ходов в минуту, L –длина колонны штанг, С–скорость звука в материале штанг) определяется формулой

A) S _пл =S /cosφ ­– λ   

Б) S _пл =√S² /cosφ ­– λ   

В)

Г) S _пл = S / cosφ ­– λ   

Д) S _пл = S ­/ cosφ + λ

Глубина подвески погружного электровинтового насоса определяется формулой

A) Н=Н_д + Н_п +Р_у/ρg +h_тр­–Н_г   

Б) Н=(Н_д + Н_п)+Р_у/ρg +(h_тр­–Н_г )

В) Н=Н_д + Н_п +Р_у/ρg –h_тр+Н_г  

Г) Н=Н_д – Н_п –Р_у/ρg +h_тр+Н_г

Д) Н=Н_д + Н_п +Р_у/ρg +h_тр­+Н_г