· Установленная мощность: - 677,5кВт
Режущий двигатель - 2х 300 кВт
Двигатель механизма подачи - 2х 35 кВТ
Двигатель привода - 7,5 кВТ
· Рабочее напряжение - 990В
· Диаметр шнека - 1400мм
· Глубина захвата - 800мм
· Конструктивная высота комбайна - 1030мм
· Прирезка: - кровли - 2520 мм - почвы - 90мм
· Длина комбайна (без вентилятора) - 10900мм
забойная крепь “Фазос-13/20” “ Фазос –16/24”
· Максимальная высота крепи - 2.00м - 2.40м
· Минимальная высота крепи - 1.30м - 1.60м
· Продольный угол наклона пласта - до 10о - до 6о
· Шаг установки крепи - 2.0м - 2.0м
· Количество стоек в секции - 2 шт. - 2 шт.
· Номинальное сопротивление стойки - 1662 кН - 1662 кН
· Предварительное сопротивление стойки - 866кН - 866кН
· Шаг передвижки крепи - 0.8м - 0.8м
· Усилие передвижки конвейера - 125кН - 157кН
· Усилие передвижки секции - 157кН - 282кН
· Удельное давление на кровлю - 889 y 908 кН/м2 - 992кН/м2
· Удельное давление на почву - 3410 y 3480 кН/м2 - 2530 кН/м2
· Масса секции - ~6372кг - 7317 кг
· Давление питания - 25 МПа - 25 МПа
· Гидравлическая жидкость (водомасляная эмульсия) - 3—5% .
Конструкция крепи обеспечивает полную механизацию следующих процессов:
· распор секций между почвой и кровлей с предварительным подпором;
· поддержание кровли с постоянным рабочим сопротивлением;
· опускание секций;
· передвижка секции к груди забоя;
· передвижка забойного конвейера;
· корректировка секций.
Крепь сопряжения ”Фазос- 15/31”
· Максимальная высота крепи - 3.085м;
· Минимальная высота крепи - 1.500м;
· Падение пласта - до 8L.
· Шаг установки крепи - 1.5м;
· Номинальное сопротивление стойки - 1500кН;
· Предварительное сопротивление стойки - 785кН;
· Сопротивление крепи: ------------- min - 370кН;
max - 520кН;
· Усилие передвижки конвейера - 157кН;
· Усилие передвижки крепи - 282кН;
· Удельное давление на кровлю - 0.72МПа;
· Удельное давление на почву - 2.0МПа;
· Шаг консоли верхняка - 650мм;
· Рабочая жидкость - 3 I 5% водомаслянная эмульсия;
· Масса секции - 12090кГ.
КОНВЕЙЕР ВАЛЬБОТ- I и ВАЛЬБОТ - II
· Производительность Max. - 600 т/час
· Длина конвейера - 90м
· Скорость скребковой цепи - 1.12м/сек
· Скребковая цепь:
- Тип - звеночная, калиброванная
- количество полос - - 1
- диаметр и шаг - Ø30х108мм
- разрывное усилие - 1130 кН
· Электродвигатель:
- вид - асинхронный, короткозамкнутый,
взрывобезопасный
- тип - 3SGf 315M4
- мощность - 2x132 кВт
- синхронная скорость вращения - 1500 1/мин
· Привод
- тип редуктора - конический
- передаточное отношение редуктора - i=28,13
· Рештаки:
- ширина/длина - 750 / 1500мм
- профиль боковины рештака - Е225
· Допустимый наклон выработки:
- по простиранию - A12L
- по падению/восстанию - A 5L
Вальбот - I и Вальбот - II -два одинаковых конвейера. Отличие состоит в том, что рештачный став конвейера Вальбот - II искривлен в горизонтальной плоскости на угол 12L у приводной части для его разгрузки на соседний вдоль лежащий скребковый конвейер Вальбот-I.
Оба конвейера имеют разные основания привода, приводы конвейеров закончены разгрузочными узлами, предназначенными для беспылевой разгрузки горной массы, а также оснащены собственными передвижными устройствами.
Расчёт механизированной крепи.
3.1. Проверочный расчет устойчивости призабойного пространства для крепи “Фазос - 13/20”.
Расчеты произведены в соответствии с “ Нормативными и методическими документами по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей”.
3.1.1. Максимальная и минимальная конструктивная высота крепи в лаве должна удовлетворять условию:
Н min ≤ M min x (1w a x Lз) w b – t;
Н max ≥ M max x (1 – a x Lп),
Где: Mmin и Mmax - минимальная и максимальная мощность пласта
в пределах выемочного столба. Mmin =0,97м и Mmax= 1,17м.
Lп и Lз - расстояние от груди забоя до оси передней и задней стойки; Lп = Lз = 3.11м
а - коэффициент опускания кровли для Старобинского месторождения принимается - 0.015.
b - запас на разгрузку крепи от горного давления. Для слоев мощностью пластов (слоев) 1.5м и менее принимается - 50мм.
t - cуммарная толщина породной подушки для пластов (слоев) мощностью 1.5м и менее принимается 45мм.
Согласно технической характеристике крепи: H min =1.30м; H max =2.00м.
Hmin =1300 < 970x (1 – 0.015 x 3.11)w50w45 =1526мм.
1300<1526 мм
Hmax = 2000 > 1170x(1 – 0.015 x 3.11 ) = 1811мм.
2000 > 1811 мм
Из расчетов следует, что требуемое условие соблюдается.
3.1.2. Несущая способность (qc ) механизированной крепи в лаве должна удовлетворять условию:
qc ≥ qk ;
где :
qс – несущая способность крепи;
q w удельная нагрузка механизированной крепи от горного давления.
При мощности пласта (слоя) лавы 1.1-3.0 м принимается 300 кН/м2.
k – размерный коэффициент, м4/kH,
k- принимаемый по результатам специальных исследований на Старобинском месторождении, k=0.0225.
qс =Qс
Вз x S ;
где: Qс wрабочие сопротивление секции крепи; (Qс =3324 кН/м2)
Вз wширина призабойного пространства ( расстояние от груди забоя до завального конца верхняка крепи ),м – берется после снятия комбайном полосы полезного ископаемого при задвинутых к конвейеру секциях крепи. Вз=4.4м
S w шаг установки крепи. S = 2м
(в соответствии с данными технической документации)
qс = 3324 = 378 кН/м2;
4.4 x 2
При ширине забойного пространства В3>4.2м указанные значения удельной нагрузки должны быть скорректированы в соответствии с зависимостью:
qk = q+ ( Bз- 4.0)2
k
qk = 300+ (4.4- 4.0)2 =307 кН/м2;
0.0225
378>307
Согласно произведенным расчетам применяемая забойная крепь
“Фазос –13/20” обеспечит устойчивость кровли призабойного пространства.
4.Расчет достаточности водозащитной толщи пород для безопасной отработки пласта.
Защита рудников от затопления водами надсолевого комплекса обеспечивается водоупорными слоями водозащитной толщи, в которых не возникают трещины при деформировании массива пород вследствие его подработки. Водозащитная толща (ВЗТ), представлена соленосными отложениями над горизонтом ведения горных работ, и глинисто-мергелистой толщей (ГМТ) за исключением ее верхней части, сложенной слабообводненными породами. В пределах центральной части шахтных полей 1, 2, 3 и 4 РУ мощность верхней части разреза ГМТ, сложенной слабообводненными породами, принимается равной 50 м.
Расчет выполнен в соответствии с “Рекомендациями по определению необходимой мощности водозащитной толщи”, а также с “Указаниями по защите рудников от затопления в условиях Старобинского месторождения калийных солей”. Результаты занесены в таблицу 3.
При разработке двух пластов проверка условия безопасности выполняется на границах остановки очистных работ. Проверка условия безопасности выполнена с учетом максимального из значений высот зон трещин, рассчитанных для каждой из границ с помощью неравенства:
d2*mпр 2*S1 + d3*m пр 3*S3 < 1, где:
Hв – [M] Hв – [M]+H3-2
Нв– мощность ВЗ над верхним пластом, м;
mпр2 и mпр3 – приведенные вынимаемые мощности на отрабатываемых гори-
зонтах ( нумерация сверху вниз);
Hв и H3-2 – расстояния от рассматриваемого до верхнего отрабатываемого го-
ризонта, м;
d2 и d3 – параметры, определяемые по таблице 8.1 "Нормативных и методиче-
ских документов по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей" в зависимости от глубины и системы разработки для каждого из отрабатываемых пластов;
S1 и S3 – коэффициенты, определяемые с учетом взаимного расположения
границ отработки пластов;
[M] – минимальная мощность предохранительной потолочины (принимается
согласно "Указаний…");
Определим приведенную вынимаемую мощность по формуле:
mпр=mв*k, где mв – вынимаемая мощность пласта,м,
k – степень извлечения рудной массы;
mпр=3*0.422=1,266~1.27 – при камерной системе разработки.
Для проектируемой лавы k = D/D0+1,4*Hi-1, где
D – длина лавы,м;
D0 = 60*mв = 60*1,17 = 114;
Hi-1 – расстояние по нормали от рассматриваемого i-го пласта до верхнего отрабатываемого горизонта,м;
i – номер рассматриваемого отрабатываемого горизонта, отсчитываемый сверху вниз;
D0+1,4*Hi-1 = 114+1.4*164 = 343.6м;
Для проектируемой лавы ( k= D/D0+1,4*Hi-1),
k=162/114+1.4*164=0.47 – при столбовой системе разработки с обрушением кровли.
mпр=mв*k=1,17*0.47=0.89м.;
d – безразмерный параметр, определяемый в зависимости от глубины ведения работ. Для столбовой системы разработки значения параметра d на различных участках шахтного поля определяется по формуле из таблицы 8.1"Нормативных и методических документов по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей":
d3=57-0,01*H3 = 57-0.01*635 =50.65;
Произведем расчёт:
27.9*3.0*0.41 + 50.65*1,17*0.68 < 1
280 – 50 420 – 50+164
Таблица №3
| № п.п. | Наименование параметра. | Ед. изм |
Букв. Обозначения. | Значение параметра: |
Примечание. № Формулы. | ||
| Гор-290м (2) | Гор-445м (3) | ||||||
| 1. | Примыкание проектируемого участка. | МАТН №2 | |||||
| 2. | Система разработки. | камерная | столбовая | ||||
| 3. | Глубина залегания. | м | Н | 471 | 635 | ||
| 4. | Мощность ВЗТ. | м | Нв | 280 | 420 | ||
| 5. | Вынимаемая мощность. | м | mв | 3.0 | 1,17 | ||
| 7. | Длина лавы №37. | м | D | 162 | |||
| 8. | Безопас. предохр. потолочина. | м | [M] | 50 | 50 | ||
| 9. | Расстояние между горизонтами. | м | Н3-2 | 164 | 164 | ||
| 11. | Определение приведенной вынимаемой мощности (mпр=mв*k): | ||||||
| D0 = 60*m в | D 0 | 180.0 | 114 | ||||
| D 0 +1,4* Hi -1 | 409.6 | 343.6 | |||||
| d2=32-0,01*H2 | d2 | 27.29 | Таб. 8.1 | ||||
| d3=57-0,01*H3 | d3 | 50.65 | Таб. 8.1 | ||||
| 12. | K - определяем из условия 8.2.6 «Рекомендаций по определению необходимой ВЗТ». | ||||||
| При D<D0+1,4*Hi-1 | 162 < 343,6 | ||||||
| Коэффициенты: | k | 0.422 | |||||
| Для проектируемой лавы ( k= D/D0+1,4*Hi-1) | 0.47 | ||||||
| 13. | Приведенная вынимаемая мощность. | mпр | 1.27 | 0.89 |
| ||
| 14. | Проверка условия безопасности по формуле (8.3.) | ||||||
| Высота зон трещин. | 0.15 | 0.12 | (8.3.) | ||||
| 15. | Суммарная величина высот трещин. | 0.27 | 0.27<1 | ||||
Условие безопасной отработки проектируемой панели столбовой системой разработки (валом) соблюдается.
Технология очистных работ.
В связи с тем, что высота монтажного штрека 3.12м, забойная крепь «Фазос-13/20» установлена без распора. Зарубка лавы осуществляется ãкосыми заездамиÒ, т.е. с поочерёдной задвижкой забойной крепи под породную консоль. По мере передвижки оборудования комплекса по центру монтажного штрека при необходимости устанавливаются деревянные стойки диаметром 0.18y0.20м, L=3.0м с шагом 3.0м.
После окончания монтажа оборудования, перед зарубкой лавы, забойный конвейер задвигается участками для осуществления зарубки «косыми заездами», как описано ниже. Крепи устанавливается в положение максимально приближенное к конвейеру.
Для обеспечения передвижки (подтягивания) крепи на монтажном штреке используются деревянные стойки, распираемые между оборудованием и завальным бортом монтажного штрека
Технология зарубки.
Выемка полос ãкосыми заездами Ò производится следующим образом:
C учетом раздвижности забойной крепи и мощности слоев вынимаемая мощность по всей длине зарубки должна быть 1.9 м. Зарубка лавы начинается от вентиляционного (конвейерного) штрека к конвейерному (вентиляционному) штреку, с выравнивания забоя лавы – выемка нулевой полосы, с шириной захвата до 0.8м. После задвижки забойного конвейера к забою лавы комбайн начинает зарубку.
Зарубка на первую полосу производится – в 30I33м от ВШЛ с захватом от 0.0 м в начале зарубки до 0.8 м в конце ее.
Зарубка на вторую полосу - в 60I66м и т.д.
Для обеспечения передвижки крепи устанавливается деревянный брус между основанием крепи и завальным бортом монтажного штрека.
Для распора крепи между верхняком крепи и кровлей устанавливается деревянная стойка до захода верхняка под породную консоль на уровне гидростойки.
Начиная с шестой полосы производится выравнивание забоя лавы. Зарубаясь на расстоянии 30.0-33.0м от КШЛ с переменной шириной захвата от 0.0 до 0.8м, затем на расстоянии 60.0I66.0м – на седьмую и так далее до выравнивания линии забоя.
Задвижка крепи в лаву производится по мере выемки полос после отгона комбайна и задвижки забойного конвейера, обеспечивая минимальный разрыв во времени между креплением и не допуская обнажения кровли более 2.1-2.2 м.
Места зарубки полос (длина участка) могут изменяться по длине лавы и зависят от величины возможного изгиба забойного конвейера. Схема выемки полос при зарубке «косыми заездами» показана на графической части чертежа.
После задвижки крепи в лаву (всем оборудованием лавы) зарубка считается законченной.
Технология очистной выемки.
Очистная выемка осуществляется комбайном СЛ-300, перемещающимся по ставу забойного конвейера ЕКФ-3. Выемка полосы производится в направлении от ВШЛ к КШЛ с зарубкой у вентиляционного штрека “косым заездом”, возможен вариант с зарубкой у конвейерного штрека.
Комбайн осуществляет одностороннюю механизированную выемку и погрузку отбитой руды на забойный конвейер с последующей зачисткой комбайновой дороги.
Очистной цикл состоит из следующих операций:
· Зарубка комбайна “косым заездом”.
· Выемка полосы с одновременной передвижкой крепи.
· Отгон комбайна с зачисткой и передвижкой за комбайном забойного конвейера.
· Концевые операции: осмотр комбайна и замена резцов, зачистка бортовых штреков, дозадвижка забойной крепи, передвижка эстакады с приводом забойного конвейера, крепи сопряжения.
Очистной цикл отражен на графической части (см. “Схему работы комбайна” и “График организации работ”).
Зарубка комбайна на новую полосу производится следующим образом:
· При отгоне с зачисткой комбайновой дороги комбайн не доходит до вентиляционного (конвейерного) штрека на расстояние 26.0I28.0м, на котором забойный конвейер задвигается к забою. Комбайн начинает зарубку с постепенным увеличением захвата соответственно изгибу конвейера. Место зарубки уточняется паспортом.
· После вырубки правого режущего органа на ВШЛ, идущего по кровле III сильвинитового слоя, комбайн отгоняется примерно на 12.0-13.0м, опускает режущий орган и выполняет выемку оставшегося уступа, образующегося между бортом ВШЛ и левым режущим органом комбайна.
· После выемки уступа заканчивается задвижка забойного конвейера по всей длине лавы и, из образовавшейся в результате зарубки “косым заездом” ниши, начинается выемка полосы.
· Выемка полосы осуществляется с постоянной передвижкой забойной крепи непосредственно за комбайном.
· После вырубки правого режущего органа на КШЛ выемка уступа выполняется так же, как на противоположном бортовом штреке.
Комбайн отгоняется с зачисткой призабойного пространства на ВШЛ и цикл повторяется.
Дата: 2019-12-10, просмотров: 389.
