Расчет параметров входной цепи.
Определяем максимально допустимую добротность контуров, обеспечивающую заданное ослабление на краях полосы пропускания
(5.1.1)
где f’min- минимальная частота диапазона, кГц;
П – ширина полосы пропускания, кГц;
nc – число одиночных избирательных систем настроенных на частоту принимаемого сигнала, возьмем nc=2;
sП – ослабление на краях полосы пропускания, sП=2 (6дБ).
Необходимая добротность Qи, обеспечивающая заданную избирательность по зеркальному каналу
(5.1.2)
где fзмах=f’max-2fпр– максимальная частота зеркального канала;
f’max – максимальная частота поддиапазона
fпр – промежуточная частота
Sзк – избирательность по зеркальному каналу, Sзк=50 дБ = 316;
Возможная эквивалентная конструктивная добротность контура (с учетом шунтирования контура транзистором y=0.8)
(5.1.3)
= 0.8*150=120
где Qk – конструктивная добротность контура, Qk=150.
Проверяем выполнение условия:
Из полученных ранее значений видно, что оно выполняется, в этом случае примем эквивалентную добротность контура немного больше Qu. Принимаем число контуров nc=2 (одноконтурная входная цепь и резонансный УРЧ), и эквивалентное качество контура Qэмах=65 (на максимальной частоте поддиапазона), при этом обеспечивается требуемое ослабление на краях полосы пропускания и избирательность по ЗК лучше заданной.
Находим эквивалентную добротность контура на нижней частоте поддиапазона.
(5.1.4)
Видно, что Qэmin=83.48<QП=338, значит расчет произведен верно и окончательно принимаем: nc=2; Qэmax=65; Qэmin=83.48.
Теперь определим параметры, необходимые для расчета избирательности во входной цепи.
Для крайних точек поддиапазона f’min, f’max определяем:
a) вспомогательные коэффициенты:
(5.1.5)
где Δfс – растройка, прн которой задана избирательность по соседнему каналу, Δfс=300кГц.
(5.1.6)
(5.1.7)
(5.1.8)
б) зеркальные частоты
(5.1.9)
(5.1.10)
в) избирательность по соседнему каналу
на максимальной частоте
(5.1.11)
на минимальной частоте
(5.1.12)
г) ослабление на краях полосы
(5.1.13)
(5.1.14)
д) избирательность по зеркальному каналу
(5.1.15)
(5.1.16)
Полученное значение избирательности превышает требуемое, что свидетельствует о верном расчете. Переходим к расчёту параметров антенны и связи её с каскадом УРС.
Расчет УРЧ
Расчет УРЧ начинаем с расчета режима работы транзистора. В таком же режиме будет работать транзистор в преобразователе частоты, а транзисторы в каскадах УПЧ рассчитываются по аналогичной методике.
В качестве усилительного элемента используем транзистор КТ375Б со следующими характеристиками :
| Параметр | Значение |
| Макс.мощность на коллекторе Pk, Вт | 0.3 |
| Uкбо, В | 30 |
| Uкэо, В | 30 |
| Uэбо, В | 5 |
| С11, пФ | 120 |
| С22, пФ | 20 |
| g11, mСм | 10 |
| g22, mСм | 0.02 |
| h21э | 50 – 280 |
| Кш на 10^5 кГц, дБ | не более 5 |
| Iб, мкА | 50 |
| ft, МГц | 250 |
Первым делом определяем для диапазона температур (-40…+60)С величину теплового тока:
(5.2.1)
Рассчитываем температурную нестабильность напряжения эмиттер-база, задавшись = 1.8:
(5.2.2)
Рассчитываем температурную нестабильность тока коллектора, задавшись током коллектора для обеспечения необходимого усиления в 10 mА.
(5.2.3)
Питание будем подавать смещением базы через делитель в схеме с эмиттерной термокомпенсацией. Рассчитаем номиналы резисторов смещения.
(5.2.4)
Рассчитаем сопротивление фильтра:
(5.2.5)
Сопротивление фильтра вышло 60 Ом.
Рассчитаем сопротивления базового делителя, обозначив Rд1 нижнее плечо (на землю), а Rд2 – верхнее.
 |
(5.2.6)
(5.2.7)
Значение Rд1 выберем 10 кОм для удобства построения схемы.
Емкости эмиттерного конденсатора Сэ и конденсатора фильтра рассчитаем по формулам:
 |
(5.2.8)
(5.2.9)
На этом расчет режима питания каскада закончен. Далее необходимо определить номиналы элементов избирательных систем и определить к-ты связи последних с транзистором.
Индуктивность контурных катушек УРС принимаем равной индуктивности контурной катушки магнитной антенны:
Lкурс = Lka = 5.2 мкГн
В расчете входной цепи был определен коэффициент связи между антенным контуром и УРС m1=0.8. Определим коэффициент связи с выходным контуром.
Определим коэффициент устойчивого усиления для каскада:
(5.2.10)
Для используемого транзистора КТ375Б Куст = 25
Резонансный коэффициент передачи УРС рассчитывается по формуле:
(5.2.11)
 |
Если подсчитать К для m2 =0.3, то окажется, что К> Куст:
К = 34,24
Куст = 25
Чтобы избежать возбуждения каскада УРС в режим генерации, следует снизить коэффициент усиления. Применение ООС в данном случае расширит полосу пропускания и ухудшит избирательность УРС. Поэтому ослабим связь с выходным контуром до 0.2.
Получим: К= 22.8
Куст = 25
С такой степенью связи каскад будет работать устойчиво.
Определим ёмкости конденсаторов контуров избирательных систем и диапазон перестройки.
 |
(5.2.13)
(5.2.14)
(5.2.15)
Получим следующие значения:
Со = 236 пФ Сmax = 247 пФ Сmin = 225 пФ
Перестройку контура в таком диапазоне легко получить, включив в контур два встречновключенных варикапа. За счет встречно-последовательного включения средняя емкость варикапов изменяется значительно меньше, чем при использовании одного варикапа, к тому же обеспечивается компенсация четных гармоник.
Минимальную емкость контура теперь можно определить из формулы:
Где
Сvdmin – минимальная емкость варикапа при нулевом смещении;
Спкmin - минимальная постоянная емкость контура;
Сm=8 пФ – емкость монтажа;
C1=2 пФ – межвитковая емкость катушки;
Cвхсл=11 пФ – входная емкость следующего каскада;
м=0.8 – коэффициент включения первого усилительного каскада в контур.
При использовании в качестве встречновключенных варикапов полупроводниковой матрицы из пары согласованных варикапов при нулевом смещении их рабочая точка стабилизируется и матрица способна обеспечить стабильное ненулевое значение емкости. Основной вклад в емкость контура вносит постоянный конденсатор Спк, включенный параллельно матрице.
Выберем из справочной литературы (9) варикапную матрицу 2В110А с параметрами:
| Св, пФ | Кс | Iобр, мкА | Pмакс, мВт | Uобр макс, В | Qв | T,С |
| 12-18 | 2.5 | 1 | 100 | 45 | 300 | -60…+125 |
Зная Скmin и Скmax, рассчитанные по формулам (5.30) и (5.31), определим номинал постоянного конденсатора Спк, используя формулу (5.32). Возьмем за начальную емкость варикапной матрицы среднее значение в 15 пФ:
225 = Спкmin + 15 +8+2+8.8
247 = Cпкmax +15*2.5 +8+2+8.8
Cпк = M(Cпкmin, Cпкmax) = 190 пФ
где Кс=2.5 – коэффициент перестройки по частоте варикапной матрицы.
Аналогичная система перестройки может быть поставлена и во входной контур антенны.
Теперь необходимо заменить в схеме катушку связи и контурную катушку УРС на общий блок. Новая катушка будет иметь индуктивность:
(5.2.16)
L’ = 0.5 мкГн
На этом расчет входной цепи и УРС закончен. Принципиальная схема блока представлена на рисунке 4.
Рисунок 4 Принципиальная схема УРС.
Индуктивность в цепи смещения варикапов номиналом в 100мкГн служит для развязки цепи смещения от переменной составляющей контурного тока и устранения паразитной обратной связи со смесителем через синтезатор частоты. Поскольку обратный ток согласованной матрицы чрезвычайно мал (менее 1мкА), шунтированием контуров магнитной антенны через цепь смещения можно пренебречь.
Дата: 2019-07-30, просмотров: 214.
