По данным теплового расчёта поэтому сроится диаграмма в координатах P поэтому-V (рисунок 1). Для построения поэтому индикаторной диаграммы масштаб давления подбирается поэтому так, чтобы 0,1 МПа соответствовала 2…3 мм поэтому, а рабочий объём цилиндра поэтому принимается равным ходу поршня S поэтому. На оси абсцисс в поэтому принятом масштабе откладывают объём (мм поэтому)

V_c = V_h /(ε-1) = 0,44/(7,5-1)=0,07 л,                     (1.46)

hc поэтому = V_{c 1} / =0,07·10⁶/5672=12 мм

Через поэтому точки Р _z ' и P_r, P0 поэтому  и P_в проводятся прямые, параллельные поэтому оси абсцисс. Точки а и поэтому с соединяются политропой сжатия, а поэтому точки z и b – политропой поэтому расширения.

Действительная индикаторная диаграмма отличается поэтому от построенной, округлённостью в точке поэтому а, b, с, z, и поэтому r, причём для карбюраторных двигателей поэтому максимальное давление принимается 0,85·Рz, т поэтому.е.

Р_max = 0,85·5,98 =5,1 МПа

Вычисляются поэтому промежуточные давления различных значений Vx поэтому:

- для политропы сжатия              Рx поэтому = Р_а ( V_a / V_x ) ^{n 1} :    

- для политропного расширения поэтому     Р _x = Р_в ( V _в / V_x ) ^{n 2 поэтому} :        

По построенной диаграмме поэтому определяется среднее теоретическое индикаторное давление поэтому:

P_i = μ_p· (F / l_∂)= 0,05· (1520/85)=0,89 МПа поэтому,           (1.48)

где F – площадь индикаторной поэтому диаграммы, мм²;

l_∂ - длина индикаторной поэтому диаграммы, мм;

μ_p – масштаб давлений, МПа поэтому/мм.

Точность построения диаграммы поэтому оценивается коэффициентом погрешности δ_n, который не поэтому должен превышать 3…4 %.

В нашем случае поэтому коэффициент погрешности:

δ_n = (P_i^| - P_i)·100 / Pi поэтому = (0,94-0,89)·100/0,89= 5%.

Динамический расчёт двигателя

На детали поэтому кривошипно-шатунного механизма действуют силы поэтому давления газов в цилиндре и поэтому силы инерции движущихся масс деталей поэтому.

При выполнении динамического расчёта поэтому двигателя целесообразно пользоваться не полными поэтому, а удельными силами, относительными поэтому к единице площади поршня. Удельную поэтому суммарную силу (МПа), действующую на поэтому поршень, определяют алгебраическим сложением избыточного поэтому давления над поршнем и удельных поэтому сил инерции

Р = ∆Р₂ + Рј поэтому ,                                    (2.1)

где ∆Р₂ = Р_r – P₀ – избыточное поэтому давление над поршнем, МПа;

Рr поэтому – текущее значение давление газов по поэтому индикаторной диаграмме, МПа;

Р₀ – атмосферное поэтому давление, МПа;

Р_ј – удельная сила поэтому инерции, МПа.

Определение удельной силы поэтому инерции возвратно-поступательно движущихся масс поэтому

Р_ј = Р_ј1 - Р_ј2 ,                                            (2.2)

где поэтому Р_ј1 = - (m·r·ω² / F_n)·cos поэтому α – сила инерции первого порядка с поэтому периодом изменения один оборот коленчатого поэтому вала;

Р_ј2 = - (m·r·ω² / Fn поэтому)·λ·cos 2α - сила инерции второго поэтому порядка с периодом изменения 0,5 оборота поэтому коленчатого вала.

Таким образом,

Рј поэтому = - (m·r·ω² / F_n)·(cosα + λ·cos поэтому 2α)                    (2.3)

Масса m определяется как m поэтому = m_n + 0,275·m_ш ,

где m_n – масса поэтому поршневого комплекта, кг;

m_ш – масса поэтому шатуна, кг.

Для карбюраторных ДВС поэтому: m_n = (80…150)F_п ,кг;

mш поэтому = (100…200) F_п ,кг;

где F_п – площадь поэтому поршня, м².

m_n = 80·0,00567= 0,5 кг,

mш поэтому = 100·0,00567= 0,6 кг.

Тогда: 

m = 0,5+0,275·0,6 = 0,6 кг.

Частота поэтому вращения коленчатого вала принимается при поэтому скоростном номинальном режиме двигателя

ω = π·nн поэтому / 30 с^-1 .                                    (2.4)

ω = 3,14·5900 / 30 =618 с^-1 .

Результаты расчётов сводятся поэтому в таблицу 2.1.

Таблица 2.1 - Инерционные усилия поэтому

По данным поэтому таблицы 2.1 строится диаграмма инерционных усилий поэтому в масштабе μ _p давлений по индикаторной поэтому диаграмме через 30⁰ поворота кривошипа (рисунок поэтому 1.2).