В данном разделе проводится моделирование следящей системы, дифференциальное уравнение движение которой было получено в пункте (1.4) и имеет вид
Рассмотрим, как ведет себя следящая система в переходном процессе. Для этого следует задаться определенным законом движения входного вала системы.
Пусть до момента t=0 система находится в покое и ее выходной вал неподвижен. В
момент t=0 входной вал начинает вращаться с постоянной скоростью.
Для этих условий уравнение движения следящей системы примет вид:
(2.4.1)
для следящих систем в переходных процессах можно пренебречь влиянием статического момента нагрузки Мст по сравнению с динамическим моментом Мдин. Это значительно облегчает анализ системы, так как упрщается ее дифференциальное уравнение.
Итак, пренебрегая статическим моментом нагрузки, получим
(2.4.2)
Передаточная функция будет иметь вид
(2.4.3)
График переходного процесса представлен на рисунке (2.4.1.)
Время переходного процесса tп.п.= 0,12 сек
Перерегулирование s= 
42,87%.
Для сравнения приведем график переходного процесса для системы без тахогенератора.
Передаточная функция в этом случае будет иметь вид
(2.4.4)
График переходного процесса представлен на рисунке (2.4.2)
Рисунок 2.4.1 График переходного процесса следящей системы
Рисунок 2.4.2 График переходного процесса системы без тахогенератора
Переходный процесс для двигателя получился колебательный, поэтому на выходе воздуходувки воздух выходит не равномерно. Для того, чтобы сгладить неравномерность в АИВЛ «Спирон-210» перед и после воздуходувки были установлены ресиверы. После того как установили тахогенератор, колебания уменьшились и на много раньше установился установившийся режим.
Расчет основных параметров электродвигателя
Тип двигателя АВЕ-052–4
Технические данные: [11]
Полезная мощность на валу P2=50 Вт
Скорость вращения ротора n =1350 об/мин.
Частота сети f=50 Гц
Напряжение питательной сети U1=220 В
Напряжение на зажимах управляющей обмотки U3=220 В
Число фаз статора m1=2
Момент инерции ротора 1,2 кг×см2
Кратность пускового момента mp=0,5
Электоромеханическая постоянная времени ТМ=0,2 сек
Cos φ = 0,95
КПД = 50%.
Весь расчет ведется по справочникам [10, 11].
Основные размеры двигателя
1. Расчетная мощность:
Вт. (2.5.1.)
где ξ=0,8÷0,94
2. Машинная постоянная:
(2.5.2.)
где: Kω=0,86÷0,96 – обмоточный коэффициент
α=0,64
Bδ=0,25÷0,6 Тл – амплитуда индукции в воздушном зазоре
AS=60÷240 А/см – линейная нагрузка статора.
3. Диаметр расточки и расчетная длина пакета статора
мм (2.5.3.)
l 0 = ξ · Da =36,5 мм. (2.5.4.)
По ГОСТ 6636–60 Da=42 мм; l 0=36 мм.
Материал – листовая электротехническая сталь марки Э12, толщиной 0,5 мм. (ГОСТ 802–58).
4. Полюсной шаг
мм (2.5.5.)
где 2p=4
Обмотки статора
5. Тип обмотки. Принимаем двухслойную обмотку с целым числом пазов, приходящихся на один полюс и фазу и сокращенным шагом.
6. Число пазов статора
(2.5.6.)
где q1=2 – число пазов, приходящихся на полюс и фазу
7. Шаг обмотки статора по пазам
– полюсной шаг по пазам (2.5.7.)
(2.5.8.)
где λ=0,8÷0,85
8. Обмоточный коэффициент обмотки статора
(2.5.9.)
где:
– коэффициент распределения обмотки
– коэффициент сокращения шага обмотки
1. Выбор отношения потребляемой мощности управляющей обмоткой из сети Рз [Вт] к потребляемой мощности главной обмотки Р1:
(2.5.10.)
примем 
2. Выбор индукции в воздушном зазоре и линейной нагрузки статора для управляющей обмотки.
(2.5.11)
где: 
– амплитуда индукции в воздушном зазоре, создаваемая магнитодвижущей силой управляющей обмотки статора, Тл.
- действительная линейная нагрузка статора для управляющей обмотки, а/см.
3. Амплитуды полезных магнитных потоков в воздушном зазоре, создаваемые магнитодвижущей силой главной и управляющей обмоток статора
Вб (2.5.12)
Вб (2.5.13)
4. Число витков главной и управляющей обмоток статора.
(2.5.14)
где: 
В (2.5.15)
(2.5.16)
В (2.5.17)
13. Число проводников в пазах статора
; 
(2.5.18)
14. Предварительные значения потребляемых токов главной и управляющей обмоток статора при номинальной нагрузке двигателя.
А (2.5.19)
А (2.5.20)
15. Сечение и диаметр проводов обмоток статора
мм2 (2.5.21)
- плотность тока = 3¸5 а/мм2
мм2
По ГОСТ 2773–51 
= 0,066 мм2
марка провода ПЭЛ
мм2; 
марка провода ПЭЛ
16. Площадь сечения паза статора.
мм2 (2.5.22)
где 
=0,32¸0,44 – коэффициент заполнения паза статора изолированным проводом.
17. Размеры пазов и зубцов статора.
Примем полузакрытые пазы трапециидальной формы с одинаковой толщиной зубца по высоте.
Минимальная допустимая толщина зубца статора:
мм. (2.5.23)
где 
– максимальная индукция в зубцах статора, может допускаться до 1,2 Тл.
t1 – зубцовой шаг по окружности расточки статора
мм. (2.5.24)
Прорезь паза статора
* 
мм. (2.5.25)
мм; 
мм; 
18. Площадь, занимаемая пазовой изоляцией.
мм2 (2.5.26)
где 
– 0,3¸0,5 мм – толщина пазовой изоляции из лакоткани МИС – 0,1 мм (ГОСТ 2214–46) и электрокартона ЭВ – 0,25 мм (ГОСТ 2824–56).
П – периметр паза, П=44 мм.
Площадь, занимаемая клином
мм2
Проверка технологического коэффициента заполнения части паза статора, занимаемой изолированным проводом.
, что вполне допустимо. (2.5.27)
19. Средняя длина проводника обмотки статора
мм (2.5.28)
для обмотки с сокращенным статором k=1,5.
20. Активные сопротивления главной и вспомогательной обмоток статора при 20оС
ом (2.5.29)
ом. (2.5.30)
21. Активное сопротивление этих обмоток в нагретом состоянии при JoC
ом; (2.5.31)
ом. (2.5.32)
где 
– температура нагрева обмотки статора, оС (2.5.33)
температура окружающей среды, оС
– превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды, оС.
ом. (2.5.34)
22. Удельная магнитная проводимость для потоков рассеяния обмотки статора:
а) для пазового потока рассеяния
Гн/см.
где 
0 мм (2.5.35)
мм; 
0 мм (2.5.36)
(2.5.37)
б) для потоков рассеяния вокруг лобовых частей обмотки статора
Гн/см. (2.5.38)
где 
мм. (2.5.39)
в) удельная магнитная проводимость для потоков рассеяния между вершинами зубцов статора
Гн/см (2.5.40)
Полная удельная магнитная проводимость для потоков рассеяния обмотки статора
Гн/см (2.5.41)
23. Индуктивное сопротивление цепи намагничивания, приведенное к числу витков главной обмотки статора
ом (2.5.42)
где 
- коэффициент воздушного зазора
– коэффициент насыщения магнитной цепи двигателя
– длина одностороннего воздушного зазора между расточкой статора и ротором.
Обмотки ротора
24. Диаметр ротора
мм (2.5.43)
Материал – листовая электротехническая сталь марки Э44 толщиной 0,35 мм (ГОСТ 802–58).
25. Число пазов ротора с беличьей клеткой.
При выборе числа пазов ротора необходимо соблюдать следующие условия:
а) для уменьшения влияния тормозящих асинхронных моментов от зубцовых гармоник при вращении ротора.
б) для снижения влияния синхронных моментов от высших гармоник при пуске двигателя
, где g=1, 2, 3…
в) во избежание тормозящих синхронных моментов от высших гармоник при вращении ротора
г) для уменьшения одностороннего притяжения ротора к расточке статора и радиальных вибрационных сил
В итоге принимаем Z2=14.
26. Токи стержня и короткозамыкающих колец ротора
А (2.5.44.)
где k=0,3¸0,6; m1=1.
А. (2.5.45.)
27. Сопротивление беличьей клетки ротора.
Активное сопротивление ротора, приведенное к главной обмотке статора, при рабочей температуре двигателе должно быть 
; примем 
ом (при 
ом).
Материал для стержней – никелин, электропроводность 
м/ом×мм2 при 20оС.
Короткозамыкающие кольца выпускаются из красной меди с 
м/ом×мм2 при 20оС.
Коэффициенты увеличения сопротивлений никелина и меди при повышении температуры нагрева ротора до 
оС соответственно будут: 
.
Приведенное активное сопротивление ротора
(2.5.46)
следовательно: 
ом (2.5.47)
Размеры беличьей клетки ротора.
Поперечное сечение короткозамкнутого кольца
мм2, где 
А/мм2 – плотность тока (2.5.48)
Ширина кольца принята 
мм, тогда толщина кольца
мм (2.5.49)
Активное сопротивление сегмента короткозамкнутого кольца между двумя стержнями:
(2.5.50)
где 
мм. (2.5.51)
Активное сопротивление стержня.
ом. (2.5.52)
Поперечное сечение стержня.
мм2. (2.4.53)
Диаметр стержня ротора
мм. (2.5.54)
Плотность тока в стержне
А/мм2, что вполне допустимо, т. к. 
А/мм2
(2.5.55)
28. Размеры пазов и зубцов ротора.
мм (2.5.56)
Проверка максимальной индукции в узком сечении зубца ротора.
Тл (2.5.57)
29. Удельная магнитная проводимость для потоков рассеяния беличьей клетки ротора.
а) для пазового потока рассеяния
Гн/см (2.5.58)
б) для потоков рассеяния между вершинами зубцов ротора
Гн/см (2.5.59)
в) для потоков рассеяния вокруг короткозамкнутых колец
Гн/см (2.5.60)
Тогда полная удельная магнитная проводимость для потоков рассеяния беличьей клетки ротора.
Гн/см. (2.5.61)
30. Индуктивное сопротивление беличьей клетки ротора, приведенное к числу витков главной обмотки статора.
ом. (2.5.62)
Магнитная система электродвигателя
31. Величина наружной поверхности корпуса двигателя, включая два подшипниковых щита.
мм2 (2.5.63)
где 
Вт/см2 – удельная тепловая нагрузка при превышении температуры поверхности корпуса над температурой окружающей среды.
32. Наружный диаметр корпуса двигателя.
мм, (2.5.64)
где 
0 мм – длина корпуса. (2.5.65)
По ГОСТ 6636–60 
0 мм; 
мм.
33. Наружный диаметр пакета стали статора.
мм, (2.5.66)
где 
- толщина корпуса двигателя.
34. Высота сердечника пакета статора.
мм. (2.5.67)
Проверка индукции в сердечнике статора
Тл, что вполне допустимо т. к. 
Тл.
35. Магнитодвижущая сила для воздушного зазора:
коэффициент воздушного зазора
, (2.5.68)
тогда магнитодвижущая сила для воздушного зазора
(2.5.69)
36. Магнитодвижущая сила для зубцов статора.
Тл, тогда (2.5.70)
магнитодвижущая сила для зубцов статора
, (2.5.71)
где 
для стали марки Э12.
37. Магнитодвижущая сила для сердечника статора:
индукция в сердечнике статора.
Тл; (2.5.72)
Средняя длина пути магнитного потока в сердечнике
мм, тогда (2.5.73)
магнитодвижущая сила для сердечника статора
, (2.5.74)
где 
для стали марки Э12.
38. Магнитодвижущая сила для зубцов ротора:
индукция по минимальному сечению зуба
Тл, тогда (2.5.75)
магнитодвижущая сила для зубцов ротора
, (2.5.76)
где 
для стали марки Э12.
39. Магнитодвижущая сила для сердечника ротора:
индукция в сердечнике ротора
Тл, (2.5.77)
где 
мм – высота сердечника ротора (2.5.78.)
мм – диаметр вала. (2.5.79)
Средняя длина пути магнитного потока в роторе:
мм, тогда (2.5.80)
магнитодвижущая сила для сердечника ротора:
, (2.5.81)
где 
для стали марки Э12.
40. Общая магнитодвижущая сила холостого хода главной обмотки статора.
(2.5.82)
Коэффициент насыщения магнитной системы двигателя
(2.5.83)
Ток холостого хода электродвигателя
41. Реактивная составляющая тока холостого хода двигателя.
А. (2.5.84)
42. Масса стали статора асинхронного двигателя.
а) масса зубцов статора
кг; (2.5.85)
б) масса сердечника статора
кг, (2.5.86)
где 
мм – диаметр окружности основания пазов статора.
43. Магнитные потери в активной стали.
Магнитные потери в зубцах статора
Вт (2.5.87)
Магнитные потери в сердечнике статора
Вт, (2.5.88)
где 
Вт/кг – удельные потери в стали марки Э12 – 0,5 мм при индуктивности 1 Тл и частоте 50 Гц по ГОСТ 802–58.
Общие магнитные потери в стали статора
Вт. (2.5.89)
44. Потери в меди обмотки статора при холостом ходе приближенно равны:
Вт. (2.5.90)
45. Электрические, магнитные и механические потери холостого хода двигателя
Вт. (2.5.91)
46. Активная составляющая тока холостого хода
А. (2.5.92)
47. Ток холостого хода двигателя
А. (2.5.93)
48. Активное сопротивление намагничивающего контура, эквивалентное магнитным потерям в стали статора
(2.5.94)
Потери и К.П.Д. двигателя
49. Потери в меди обмоток статора и ротора.
Вт; (2.5.95)
, (2.5.96)
где 
Вт.
50. Магнитные потери в стали статора.
Вт из пункта 42.
51. Механические потери в двигателе:
потери на трение в подшипниках
Вт, (2.5.97)
где 
; 
- скорость вращения ротора при нагрузке.
Масса ротора с беличьей клеткой
кг (2.5.98)
Потери на трение ротора в воздухе
Вт. (2.5.99)
Полные механические потери в двигателе
Вт. (2.5.100)
52. Общие потери в двигателе при нагрузке.
Вт, (2.5.101)
где 
- коэффициент, учитывающий добавочные потери в двигателе.
53. Потребляемая асинхронным двигателем активная мощность из сети.
Вт. (2.5.102)
По условию 
Вт.
Тепловой расчет двигателя.
1. Превышение температуры статора двигателя.
Удельные потери:
В меди обмотки статора: 
(2.5.103)
В стали статора: 
(2.5.104)
Трения: 
(2.5.105)
2. Междувитковая изоляция проводников в пазу:
мм (2.5.106)
где 
3. Общая толщина изоляции от меди до стенки паза:
мм, (2.5.107)
где dи=0,3 мм.-толщина пазовой изоляции и изоляции одной стороны проводника.
4. Результирующий коэффициент теплоотдачи наружной поверхности статора:
, (2.5.108)
где a – коэффициент теплопроводности междувитковой изоляции проводов в пазу и пазовой изоляции.
5. Среднее превышение температуры обмотки статора над окружающей средой.
(2.5.109)
Расчет надежности
Свойство изделия, обеспечивающее его возможность выполнять заданные функции, сохраняя свои эксплуатационные показатели в заданных пределах в течение требуемого промежутка времени или требуемой наработки, называют надежностью системы. Для медицинской промышленности проблема надежности имеет большое значение. Во-первых выход из строя медицинской техники приводит к ее простою, а это ухудшает показатели системы массового обслуживания, в которой эта техника работает; во-вторых, возникает проблема квалифицированного ремонта, которую, учитывая специфику работы учреждений здравоохранения, решить не просто; в-третьих, неисправность медицинской техники может вызвать крайне нежелательные проблемы для пациента: врач может поставить неверный диагноз или нарушить требуемую дозировку терапевтического воздействия. Наконец, в ряде случаев, если устройство входит в систему жизнеобеспечения (например, наркозная или реанимационная техника), отказ в устройстве создает непосредственную угрозу жизни больного. Такой же результат наблюдается и в случае отказа, нарушающего электробезопасность устройства.
Правильный выбор и назначение показателей надежности зависят в основном от той функциональной задачи, которую выполняет изделие в лечебно – диагностическом процессе.
В данном разделе проводится расчет надежности блока управления аппарата искусственной вентиляции легких «Спирон-201».
Блок управления содержит следующие элементы: плата питания ИМ, плата питания ИС, плата ввода – вывода, плата управления индикацией, микроконтроллер, плата питания ВИП.
Коэффициенты нагрузки, интенсивности отказов и поправочные коэффициенты взяты из справочников [2,3,4] и сведены в таблицах 2.6.1, 2.6.2, 2.6.3.2.6.4, 2.6.5. Рабочая температура дается в соответствии с паспортными данными прибора по [1].
Для повышения вероятности безотказной работы соединителей и дорожек монтажных применено их дублирование. Следовательно, вероятность безотказной работы соединителей и дорожек монтажных рассчитывается по формулам:
Pп(t) = 1 – (1 – e-λс t)2 (2.6.1)
PД(t) =1 – (1 – e-λД t)2 (2.6.2)
Вероятность безотказной работы остальных элементов блока управления определяется уточненным средне – групповым методом по формуле:
, (2.6.3)
где li- интенсивность отказа элемента;
Pобщ i(t) = Pc(t)· Pд(t)·P(t) (2.6.4)
Вероятность безотказной работы всего блока управления рассчитывается по формуле:
P у = å Pобщ i(t) (2.6.5)
Вероятность безотказной работы рассчитывается в течение заданной наработки на отказ и в течении средней интенсивности эксплуатации.
Рассчитаем вероятность безотказной работы платы питания ВИП (таблица 2.6.1)
L=ålI=1,0345*10-6
Pобщ. 1(2000)= e-L 2000= e-0,0021=0,997
Pобщ. 1(8)= e-L 8= e-0,00=0,99997
Рассчитаем вероятность безотказной работы платы ввода – вывода (таблица 2.6.2)
L=ålI=26,51*10-6
P(2000)= e-L 2000= e-0,053=0,988
P(8)= e-L 8= e-0,00021=0,9997
Pп(2000)= 1 – (1-e-lп 2000)=1 – (1 – e-0,002)=0,99999
Pп(8)= 1 – (1-e-lп 8)=1 – (1 – e-0,000008)=0,999999999
Pп(2000)= 1 – (1-e-lд 2000)=1 – (1 – e-0,003)=0,99999
Pд(8)= 1 – (1-e-lд 8)=1 – (1 – e-0,000012)=0,99999998
Робщ. 2(2000)= Р(2000)×Рд(2000)×Рп(2000)=0,988×0,99999×0,99999=0,988
Робщ. 2(8)= Р(8)×Рд(9)×Рп(8)=0,9997×0,999999999×0,99999998=0,9996
2.6.3 Рассчитаем вероятность безотказной работы платы питания ИМ (таблица 2.6.3)
L=ålI=2,773*10-6
P(2000)= e-L 2000= e-0,00555=0,9988
P(8)= e-L 8= e-0,000022=0,99999
Pп(2000)= 1 – (1-e-lп 2000)=1 – (1 – e-0,0005)=0,999999
Pп(8)= 1 – (1-e-lп 8)=1 – (1 – e-0,000002)=1
Pд(2000)= 1 – (1-e-lд 2000)=1 – (1 – e-0,00093)=0,999999
Pд(8)= 1 – (1-e-lд 8)=1 – (1 – e-0,0000037)=1
Робщ.3(2000)= Р(2000)×Рд(2000)×Рп(2000)=0,9988×0,999999×0,999999=0,998
Робщ.3(8)= Р(8)×Рд(8)×Рп(8)=0,99999×1×1=0,99999
Рассчитаем вероятность безотказной работы платы питания МС (таблица 2.6.4)
L=ålI=15,7857*10-6
P(2000)= e-L 2000= e-0,0318=0,989
P(8)= e-L 8= e-0,000127=0,9998
Pп(2000)= 1 – (1-e-lп 2000)=1 – (1 – e-0,00074)=0,999999
Pп(8)= 1 – (1-e-lп 8)=1 – (1 – e-0,0000029)=1
Pп(2000)= 1 – (1-e-lд 2000)=1 – (1 – e-0,00138)=0,99999
Pд(8)= 1 – (1-e-lд 8)=1 – (1 – e-0,0000055)=1
Робщ.4(2000)= Р(2000)×Рд(2000)×Рп(2000)=0,989×0,999999×0,99999=0,98899
Робщ.4(8)= Р(8)×Рд(9)×Рп(8)=0,9998×1×1=0,9998
Рассчитаем вероятность безотказной работы платы управления индикацией (таблица 2.6.5)
L=ålI =28,1*10-6
P(2000)= e-L 2000= e-0,0562=0,98
P(8)= e-L 8= e-0,00022=0,9997
Pп(2000)= 1 – (1-e-lп 2000)=1 – (1 – e-0,0014)=0,999999
Pп(8)= 1 – (1-e-lп 8)=1 – (1 – e-0,0000058)=1
Pп(2000)= 1 – (1-e-lд 2000)=1 – (1 – e-0,0039)=0,99998
Pд(8)= 1 – (1-e-lд 8)=1 – (1 – e-0,00002)=1
Робщ.5(2000)= Р(2000)×Рд(2000)×Рп(2000)=0,98×0,999999×0,99998=0,98
Робщ.5(8)= Р(8)×Рд(9)×Рп(8)=0,9997×1×1=0,9997
Вероятность безотказной работы всего блока управления
Ру.(2000)=Робщ.1(2000)×Робщ.2(2000) ×Робщ.3(2000) ×Робщ.4(2000)
×Робщ.5(2000) × Робщ.6(2000),
Ру.(8)=Робщ.1(8)×Робщ.2(8) ×Робщ.3(8) ×Робщ.4(8)
×Робщ.5(8) × Робщ.6(8),
где Робщ.6(2000)=0,989 и
Робщ.6(8)=0,9998 – вероятность безотказной работы микроконтороллера.
Ру(8)= 0,9996×0,99997×0,99999×0,9998×0,9997×0,9998=0,9988
Ру(2000)=0,997×0,988×0,998×0,98899×0,98×0,989=0,968
Полученная вероятность безотказной работы соответствует ГОСТу Р50444–92 для изделий класса А.
Определим среднюю наработку до отказа:
Т=1/Lобщ,
Lобщ.=88,56 – суммарный поток отказов.
Т=1/88,56×103=11290 часов.
| Наименование и тип элемента | Обозначение по чертежу | Количество Ni | Интенсивность отказа при номинальном режиме l0i *10-6 1/ч | Режим работы | Поправочный Коэффициент
Аi | Интенсивность отказов i-го элемента
Аi * loi *10-6, 1/ч | Интенсивность отказа изделия Из-за элементов i-го типа Ni * Ai * loi * 10-6, 1/ч | |
| Коэф-т нагрузки Кн | Температура рабочая Т,о С | |||||||
| Микросхемы: К142ЕН9Е | D1 | 1 | 0,1 | 0,5 | 40 | 1 | 0,1 | 0,1 |
| Резисторы: С2-33Н – 0,5–75 ОМ±5% С2-33Н – 0,5–3 кОМ±5% Конденсаторы: К50–24–63В-2200 мкФ К73–11–250В – 0,33 мкФ К50–24–63В-100мкФ Прибор выпрямительный КЦ402А Индикатор единичный АЛ307КМ Вилка РШ 2НМ-1–5 Пайка Провода | R1…R3 R4 С1 С2 С3 V1 V2 X1 | 3 1 1 1 1 1 1 1 24 18 | 0,04 0,04 0,135 0,035 0,135 0,02 0,2 0,01 0,004 0,015 | 0,5 0,5 0,9 0,9 0,9 0,5 0,8 1 1 1 | 40 40 40 40 40 40 40 40 | 2,5 2,5 0,9 0,9 0,9 0,6 1,19 1 1 1 | 0,1 0,1 0,1215 0,0315 0,1215 0,012 0,238 0,01 0,004 0,015 | 0.3 0,1 0,1215 0,0315 0,1215 0,012 0,238 0,01 0,096 0,27 |
Таблица 2.6.2. Плата ввода – вывода
| Наименование и тип элемента | Обозначение по чертежу
| Количество Ni | Интенсивность отказа при номинальном режиме l0i *10-6 1/ч | Режим работы | Поправочный Коэффициент
Аi | Интенсивность отказов i-го элемента
Аi * loi *10-6, 1/ч | Интенсивность отказа изделия Из-за элементов i-го типа Ni * Ai * loi * 10-6, 1/ч | |
| Коэф-т нагрузки Кн | Температура рабочая Т,о С | |||||||
| Микросхемы: КР1006ВИ1 КР544УД1В К555ЛН1 К155ЛП9 КР590КН6 К1113ПВ1А К555ЛН2 К155ЛП10 К155ЛП11 К555ЛАЗ | D2 D3, D4, D8 D1, D9, D10 D5, D11 D12 D13 D14, D17 D15 D16 D19… D22 | 1 3 3 2 1 1 2 1 1 4 | 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 | 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 | 40 | 1 | 0,1 | 0,1 0,3 0,3 0,2 0,1 0,1 0,2 0,1 0,1 0,4 |
| Резисторы: С2–33Н – 0,125–3 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–820Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–3,9кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–10кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–75кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–4,7кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125- 3,3 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–330Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–160 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–8,2 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,5–510 Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–560Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–240 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,5–2 Ом±5%-А-Д СП5–22В-1Вт – 1,5 кОм±10% СП5–22В-1Вт-10 кОм±10% СП5–22В-1Вт – 1,0 кОм±10% Конденсаторы: КМ-5б-Н90–0,033 мкФ КМ-5б-Н90–0,1 мкФ К53–14–32В-15 мкФ±30% К53–14–25В-22 мкФ±30% К50–16–50В-100 мкФ-В Диод полупроводниковый КД521В Транзистор КT1817В Транзистор КТ315В Транзистор КТ819В Индикатор единичный АЛ307Км Вилка СНП58–64/94х9В-23–2–0 Пайка Провода | R1, R2, R9, R10 R3, R19, R29R31, R33, R34, R36, R42, R46, R53…R55 R4, R5 R6, R8 R11, R12 R13..R15, R17, R18, R28, R77…R82 R20 R21…R26, R47…R52 R37 R38 R39 R65…R70 R89…R94 R71…R76, R95…R100 R82…R88 R7 R5, R16, R35, R40, R41 R27 С1 С2, С3, С5, С9…С20 С4 С21, С22 С23 V1, V2 V3 V10 V25…V30 V4…V9 V13…V18 X1, X2 | 4 13 2 2 2 12 1 12 1 1 1 12 12 7 1 5 1 1 15 1 2 1 2 1 1 6 12 2 260 104 | 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,053 0,053 0,053 0,6 0,6 0,6 0,6 0,135 0,2 0,5 0,5 0,5 0,2 0,01 0,004 0,015 | 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,9 0,9 0,5 0,5 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 1 1 1 | 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 | 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 0,3 0,3 0,3 0,7 0,7 2 2 0,9 1,19 0,9 0,9 0,9 1,19 1 1 1 | 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,0159 0,0159 0,0159 0,42 0,42 1,2 1,2 0,1215 0,238 0,45 0,45 0,45 0,238 0,01 0,004 0,015 | 0,4 0,13 0,2 0,2 0,2 0,12 0,1 0,12 0,1 0,1 0,1 0,12 0,12 0,7 0,0159 0,0795 0,0159 0,42 6,3 1,2 2,4 0,1215 0,476 1 1 6 2,856 0,02 1,04 1,56 |
L=ålI=26,51*10-6
Таблица 2.6.3. Плата питания ИМ
| Наименование и тип элемента | Обозначение по чертежу | Количество Ni | Интенсивность отказа при номинальном режиме l0i *10-6 1/ч | Режим работы | Поправочный Коэффициент
Аi | Интенсивность отказов i-го элемента
Аi * loi *10-6, 1/ч | Интенсивность отказа изделия Из-за элементов i-го типа Ni * Ai * loi * 10-6, 1/ч | |
| Коэф-т нагрузки Кн | Температура рабочая Т,о С | |||||||
| Микросхемы: КР142ЕН9Е КР142ЕН9Д | D1 D2 | 1 1 | 0,1 0,1 | 0,5 0,5 | 40 40 | 1 1 | 0,1 0,1 | 0,1 0,1 |
| Резисторы: С5–16МВ-5Вт – 5,1 Ом±1% С5–16МВ-2Вт – 0,1 Ом±1% С5–33Н – 0,5–3,0 кОм±5%-А-Д | R1, R2, R3, R4 R5, R6 | 2 2 2 | 0,04 0,04 0,04 | 0,5 0,5 0,5 | 40 40 40 | 0,1 0,1 0,1 | 0,004 0,004 0,004 | 0,008 0,008 0,008 |
| Конденсаторы: К50–24–63В-2200 мкФ±80 К73–11–250В – 0,33 мкФ±10% К50–24–63В-100 мкФ | С1, С2 С3, С4 С5, С6 | 2 2 2 | 0,135 0,035 0,135 | 0,9 0,9 0,9 | 40 40 40 | 0,9 0,9 0,9 | 0,1215 0,0315 0,1215 | 0,243 0,063 0,243 |
| Диод полупроводниковый КД227А Транзистор КТ818В Светодиод АЛ307КМ Вилка СНП58–64/94х-9В-23–2–0 Пайка Провода | V1…V8 V9…V12 V13,V14 X1, X2 | 8 4 2 2 64 31 | 0,2 0,5 0,2 0.01 0,004 0,015 | 0,8 0,8 0,8 1 1 1 | 40 40 40 40 | 1,19 0,9 1,19 1 1 1 | 0.238 0,45 0,238 0,01 0,004 0,015 | 1,904 1,8 0,476 0,02 0,256 0,465 |
L=ålI=2,773*10-6
Таблица 2.6.4. ПЛАТА ПИТАНИЯ МС
| Наименование и тип элемента | Обозначение по чертежу | Количество Ni | Интенсивность отказа при номинальном режиме l0i *10-6 1/ч | Режим работы | Поправочный Коэффициент
Аi | Интенсивность отказов i-го элемента
Аi * loi *10-6, 1/ч | Интенсивность отказа изделия Из-за элементов i-го типа Ni * Ai * loi * 10-6, 1/ч | |
| Коэф-т нагрузки Кн | Температура рабочая Т,о С | |||||||
| Микросхемы: КР142ЕН8Е КР142ЕН8Д КР142ЕН5А | D1, D3 D2, D5 D4 | 2 1 1 | 0,1 0,1 0,1 | 0,5 0,5 0,5 | 40 | 1 | 0,01 | 0,02 0,01 0,01 |
| Резисторы: С2–33Н – 0,125–3 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–820Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–3,9кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–10кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–75кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–4,7кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–3,3 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,125–330Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–160 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–8,2 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,5–510 Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–560Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–240 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,5–2 Ом±5%-А-Д СП5–22В-1Вт – 1,5 кОм±10% СП5–22В-1Вт-10 кОм±10% СП5–22В-1Вт – 1,0 кОм±10% Диоды: Полупроводниковый КД227А Полупроводниковый КД209А Транзистор КТ818Б Светодиод АЛ307КМ Пайка Провода | R1, R2, R9, R10 R3, R19, R29…R31, R33, R34, R36, R42, R46, R53…R55 R4, R5 R6, R8 R11, R12 R13..R15, R17, R18, R28, R77…R82 R20 R21…R26, R47…R52 R37 R38 R39 R65…R70 R71…R76 R82…R88 R7 R5, R16, R35, R40, R41 R27 V1…V4 V5…V16 V17, V18 V19…V23 | 4 13 2 2 2 12 1 12 1 1 1 5 5 7 1 5 1 4 12 2 5 93 46 | 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,053 0,053 0,053 0,2 0,2 0,5 0,2 0,004 0,015 | 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,8 0,8 0,8 0,8 1 1 | 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 | 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 0,3 0,3 0,3 1,19 1,19 0,9 1,19 1 1 | 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,0159 0,0159 0,0159 0,238 0,238 0,45 0,238 0,004 0,015 | 0,4 1,3 0,2 0,2 0,2 1,2 0,1 1,2 0,1 0,1 0,1 0,5 0,5 0,7 0,0159 0,0795 0,0159 0,952 2,856 0,9 1,19 0,372 0,69 |
L=ålI=15,7857*10-6
Таблица 2.6.5. Плата управления индикацией
| Наименование и тип элемента | Обозначение по чертежу | Количество Ni | Интенсивность отказа при номинальном режиме l0i *10-6 1/ч | Режим работы | Поправочный Коэффициент
Аi | Интенсивность отказов i-го элемента
Аi * loi *10-6, 1/ч | Интенсивность отказа изделия Из-за элементов i-го типа Ni * Ai * loi * 10-6, 1/ч | |
| Коэф-т нагрузки Кн | Температура рабочая Т,о С | |||||||
| Микросхемы: К555ЛН1 К555ЛН2 К155ИД10 | D1, D3, D5… D7 D2 D4 | 5 1 1 | 0,1 0,1 0,1 | 0,5 0,5 0,5 | 40 | 1 | 0,1 | 0,5 0,1 0,1 |
| Резисторы: С2–33Н – 0,25–1,6 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–2,2 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–1,3 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–560 кОм±5%-А-Д С2–33Н-2–300 Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–5,1 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–270 Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–470 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–220 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–1,2 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–300Ом±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–4,7 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–3,0 кОм±5%-А-Д С2–33Н – 0,25–240 кОм±5%-А-Д | R1 R2 R3 R4, R59 R5, R60 R6…R13 R14 R15…R17 R18…R24, R39…R42, R47…R50 R43…R46 R25…R31 R51…R54 R32…R38 R55…R58 R74…R84 R61…R71 R72, R73 | 1 1 1 2 2 8 1 3 15 4 11 22 11 2 | 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 | 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 | 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 | 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 | 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 | 0,1 0,1 0,1 0,2 0,2 0,8 0,1 0,3 1,5 0,4 1,1 2,2 1,1 0,2 |
| Конденсаторы: К53–14–32В – 15,0 мкФ±30% К73–11а-250В – 10,33 мкФ±10% К73–11а-630В – 0,022 мкФ±10% К73–11а-250В – 1,0 мкФ±10% КМ-5б-Н90–0.1 мкФ±10% | С1 С2, С3 С4, С5 С6 С7…С13 | 1 2 2 1 7 | 0,6 0,035 0,035 0,035 0,6 | 0,56 0,9 0,9 0,9 0,9 | 40 40 40 40 | 2 0,9 0,9 0,9 0,7 | 1,2 0,0315 0,0315 0,0315 0,42 | 1,2 0,063 0,063 0,0315 2,94 |
| Трансформатор Транзистор КТ819В Транзистор КТ605ЕМ Диод полупроводниковый КД424А Вилка СНП58–64/94х9В-23–2-Вилка Онп-ВС-39–16/40,5х62-В53 Пайка Провода | T1 V1, V2 V12…V37 V4…V8 X1, X2 X3, X4 | 1 2 26 5 2 2 184 130 | 0,025 0,56 0,5 0,2 0,01 0,01 0,004 0,015 | 1 0,8 0,8 0,8 1 1 1 1 | 40 40 40 40 40 40 | 5,2 0,9 0,9 1,19 1 1 1 1 | 0,13 0,504 0.504 0,238 0,01 0,01 0,004 0,015 | 0,13 1,008 13,1 1,19 0,02 0,02 0,736 1,95 |
L=ålI=28,1*10-6
Технологическая часть
Дата: 2019-05-29, просмотров: 185.
